Anti-detonation property of reinforcement rock
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摘要: 为进一步提升岩体的抗爆炸性能，采用相似模型实验和数值模拟的方法对采用交叉锚索进行加固的围岩进行了抗爆性能分析，对比分析了加固前后岩体的爆炸压力分布规律、应变分布规律、爆腔大小以及锚索参数对加固效果的影响。研究结果表明：无论岩体是否加固，爆心附近岩体内爆炸压力峰值、径向应变峰值、环向应变峰值与比例距离均呈负幂指数衰减，在相同的爆炸药量作用下，随着距爆点距离的增大，压力、应变峰值迅速减小；在集团装药条件下，岩体内的爆腔不呈球形而呈上细下粗的花瓶形，且无加固岩体的爆腔高度较大；交叉锚索角度变化对介质压缩半径的影响较小；随着交叉锚索密度的增大，加固介质中自由场压缩波峰值降低约20%～35%左右，介质的破坏半径小约30%左右。该研究结果可为地下防护工程设计和围岩加固提供参考。Abstract: To improve the anti-detonation property of surrounding rock, the surrounding rock reninforced by crossing cable method was proposed, and the effects of the method were analyzed by anology experiments and numerical simulation. The d pressure and strain distributions under detonation, explosion cavity dimensions and reinforcing cable parameters on strengthening effects were investigated. The results indicate that the detonation pressure peak value near the detonation center, radial strain peak value and circumferential strain peak value are all negative exponential decay with the proportional distance, no matter the rock is strengthened or not. Under the focus point explosion, the pressure and peak strain rapidly decrease with the distance apart from the detonation point. Under the concentrated charging case, the explosion cavity displays as a vase with the thin head part and fat bottom part. The explosion cavity of the magmatic body without strengthening is comparatively large. The influences of reinforced crossing cable angle on medium compression radius is limited. With the increase of the density of the reinforced crossing cable, the peak value of the compression wave in the strengthened medium decreases about 20%-35% and the destruction radius decreases about 30%. The results of this paper can provide references to the underground protective engineering design and enclosing rock strengthening.
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Key words:
- anti-detonation property /
- model test /
- reinforcement /
- anchor cable /
- explosion cavity
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反恐侦察需要在最短时间内了解敌方的现场情况, 抛投式侦察机器人可以直接投放到敌方控制区域, 在最短时间内为指战员提供作战现场的实时图像信息。目前抛投式侦察机器人是由士兵抛投到房屋内, 投掷距离在几米至十几米之间, 投放人员易遭受隐蔽在室内的敌人攻击。采用枪榴弹或榴弹发射器等弹射方式, 其发射过载很大(几千至数万个重力加速度), 机器人内部机械结构和传感器精密部件极易损坏, 导致整个侦察机器人失效, 所以需要对抛投式机器人做缓冲减振处理。
目前使用最多的缓冲材料是泡沫塑料, 其密度小, 弹性形变大, 缓冲性能好并且容易加工。但是对泡沫塑料的研究主要集中在其自身动态力学性能和应力应变特性[1-4], 忽略了系统的整体性。被缓冲物的物理性质、接触面积与缓冲材料的相关性质进行耦合形成了独立的系统, 该系统的动力学特性与单独的缓冲材料的动力学特性可能不同[5-7]。
本文中, 针对抛投式侦察机器人远距离部署过程中存在的高发射过载情况下结构易损坏等问题, 对机器人所使用的缓冲材料在高过载情况下的共振吸能特性进行讨论。设计抛投式机器人保护机构, 分析其结构和缓冲材料的安装方式, 建立单自由度支座激励系统数学模型。利用弹射器内弹道加速度测量系统测量抛投式机器人的缓冲动态响应, 并结合所建立的数学模型对实验数据进行理论分析。
1. 理论分析
抛投式侦察机器人、缓冲材料(EVA, 乙烯-醋酸乙烯酯共聚物)和机器人保护壳组成抛投式侦察机器人缓冲机构, 如图 1所示。抛投式机器人放置在保护壳内, 其轴向垂直填充EVA缓冲材料。该机构采用活塞式弹射器将侦察机器人发射出膛, 在保护壳底部有推杆连接, 通过推杆传递弹射器的弹射力。
根据所设计的抛投式侦察机器人的缓冲机构建立了单自由度支座激励系统模型, 如图 2所示, M为保护壳(支座)质量, m为机器人质量, k为缓冲材料的倔强系数, C为缓冲材料的阻力系数。该系统将机器人与缓冲材料组成的弹簧系统固定在机器人保护壳上, 机器人保护壳受轴向力作用进行简谐运动, 该弹射力为:
图 2 单自由度支座激励系统模型Figure 2. Amodel for base-excited system with single degree of freedomy(t)={yMsin(ft)0⩽t⩽τ0t>τ (1) 式中:yM为支座振幅, f为激励频率, τ为冲击持续时间, τ=π/f。机器人和缓冲材料在外壳所传递的力的作用下进行受迫振动[8-9]。
根据牛顿第二定律, 机器人阻尼运动微分方程为:
m¨x+C˙x+kx=0 (2) 又有:
{f2n=k/m2n=C/m (3) 式中:fn为单自由度支座系统固有频率, fn=12π√km , n为阻尼系数。解方程得缓冲机构振动周期为:
T1=2π√f2n−n2 (4) 当n≥fn时, 在该大阻尼条件下机器人缓冲机构受弹射力冲击后缓慢回复到平衡位置, 不产生振动。当n < fn时, 根据ζ=n/fn, 则有:
T1=T√1−ζ2 (5) 式中:T为缓冲机构无阻尼振动周期, ζ为阻尼比, ζ=C2√km。小阻尼条件下, 衰减振动的周期增大。
针对机器人的受迫振动, 对式(2)求对应的通解和特解, 具体求解过程见文献[6], 最终求得该缓冲系统的放大系数方程为:
β=xmyM=√1+4ζ2λ2(1−λ2)2+4ζ2λ2 (6) 式中:xm为机器人振幅, λ为频率比, λ=f/fn。
则抛投式侦察机器人在缓冲保护机构中所受最大过载为:
¨xm=¨yMβ (7) 2. 实验
2.1 实验系统
根据实验需求和弹射器内弹道特点, 研发出一套弹射器内弹道加速度测量系统, 系统中将传感器分别安装在抛投机器人和机器人保护壳上, 可以直接测量机器人和外壳所承受的发射过载。利用该系统在某靶场进行了实弹发射, 具体实验系统如图 3所示, 图 4为机器人保护壳和缓冲材料的安装方式。
2.2 实验材料
根据抛投式侦察机器人结构的强度要求, 设定机器人脆值G=100, 质量m=615g, 底面直径φ2=60mm; 保护壳内空间的高h=170mm, 直径φ=80mm; 采用全面缓冲方式包覆。通过对以上参数的解算, 得到在发射距离为50m时机器人缓冲材料所受的最大应力, 并与多种材料的缓冲系数进行匹配[6]。选取乙烯-醋酸乙烯酯共聚物为缓冲材料, 密度ρ=0.089 5g/cm3, 在相同的弹射力作用下, 增大被缓冲物与缓冲材料之间的接触面, 使材料所受的应力降低, 有助于减小缓冲材料的厚度。因此, 在保护壳结构强度和外形尺寸允许的条件下, 使被缓冲物与缓冲材料之间的接触面积最大, 缓冲材料的直径均为φ1=80mm, 对3种缓冲厚度h进行实验, 分别为50、70和90mm。每次实验所使用的机器人及保护壳质量、弹射器所使用的发射药药量和高低压室结构均相同。
2.3 实验结果及分析
为了便于对缓冲材料的缓冲效果进行量化对比, 对未填充缓冲材料时抛投式机器人所受的过载进行了测试, 如图 5所示, 整个内弹道作用时间约18ms, 加速度峰值约380g, 加速度峰值出现在约2ms时。在机器人出膛口时(约18ms时), 由于机械振动和空气阻力等原因, 加速度传感器检测的信号呈现衰减振荡, 最终变为减速运动。表 1所示, 未加缓冲材料时的固有频率项为弹射器的激励频率, 在其他厚度情况下, 所组成缓冲系统的固有频率是根据缓冲系统的倔强系数, 并利用单自由度支座系统的固有频率公式得到的。
表 1 抛投机器人缓冲系统实验数据Table 1. Experimental data of robot cushioning systemh/mm fn/Hz a/g β 0 55.50 380 50 58.12 1 200 3.150 70 49.07 480 1.260 90 43.31 410 1.070 110 30.33 314 0.826 图 6中给出了缓冲材料厚度不同的情况下机器人的加速度响应。由图 6(a)可以看出, 缓冲材料厚度为50mm时, 机器人所受加速度峰值出现在约5.2ms时, 与图 5中实验所测量的加速度峰值相比, 延迟了约3ms, 这是由缓冲材料的阻尼效应导致的。侦察机器人和缓冲材料所组成的单自由度支座激励系统的固有频率与弹射器的激励频率接近, 产生了共振, 使加速度峰值达到了1 200g; 在这种情况下, 抛投式机器人极易损坏。而在该加速度峰值后又出现一个小的加速度峰值, 是由于缓冲材料产生了振荡。
图 6 不同厚度缓冲材料下机器人的加速度响应Figure 6. Acceleration response of scout-robot in the cushion materials with different thicknesses由图 6(b)可看出, 缓冲材料厚度为70mm时, 机器人所受的加速度峰值出现在约6.5ms时。由于缓冲材料的厚度增加, 其倔强系数发生变化, 缓冲系统作用时间延长, 所以机器人所受的加速度峰值出现得比图 6(a)实验中的晚。抛投式机器人与缓冲材料组成系统的结构发生变化, 缓冲材料变厚, 该系统的固有频率降低, 根据式(6)得到其放大系数为1.26, 抛投式机器人所受的加速度峰值为480g。
由图 6(c)可知, 缓冲材料厚度为90mm时, 机器人所受加速度峰值出现在约7.6ms时, 由于缓冲系统固有频率变低, 其放大系数为1.07, 机器人所受加速度峰值为410g。
根据实验数据和数学模型预测, 如在继续增加缓冲材料厚度、降低缓冲材料刚度的情况下, 单自由度支座激励系统的固有频率为30.33Hz, 可使抛投式机器人得到更好的缓冲效果, 如表 1所示, 缓冲材料厚度增加到110mm时, 机器人所受的最大过载为314g, 放大系数为0.826。
从以上分析可以看出, 系统固有频率接近弹射器激励频率时, 机器人所受加速度明显增加。根据式(6)进一步计算可知, 侦察机器人和缓冲材料组成系统的固有频率与弹射器的激励频率相差较大时, 缓冲材料起缓冲作用; 缓冲系统的固有频率与弹射器的激励频率接近时, 系统产生共振, 如图 6(a)所示。分析式(6)可知, 通过调整缓冲系统的倔强系数和阻尼系数, 并与被缓冲机构的质量对应, 使整个系统的阻尼比和频率比发生变化, 最终使放大系数小于1, 从而缓冲材料对机构进行缓冲, 避免发生共振。
3. 结论
反恐作战中常需要将抛投式机器人弹射到敌方控制区域, 但由于受机器人机械结构强度的限制, 机器人不能承受大的发射过载, 因此需要对抛投式机器人进行缓冲减振。本文中讨论了缓冲材料在高过载情况下的共振吸能特性, 根据所设计的缓冲投放系统, 建立了单自由度支座激励系统模型, 并利用内弹道加速度测量系统测量了弹射器的激励曲线和机器人的缓冲动态响应曲线。实验数据和理论分析结果表明:缓冲材料和机器人组成系统的固有频率与弹射器的激励频率接近时, 发生共振, 机器人所受过载增加, 最高过载达1 200g, 放大系数为3.42;当两者频率相差较大时, 缓冲材料才能起缓冲作用。可通过调整缓冲系统的物理性质和结构参数, 改变系统固有频率, 使放大系数小于1, 避免产生共振。
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图 3 应变和压力测点布置（单位：mm）
Figure 3. Measuring location arrangement of stress and pressure (unit: mm)
图 5 未加固模型药量为100 g实验结果
Figure 5. Test results of unreinforcement under 100 g explosive load
图 7 径向应变峰值与比例距离的关系曲线
Figure 7. Radial peak strain-proportion distance curve of explosion
图 8 环向应变峰值与比例距离的关系曲线
Figure 8. Toroidal peak strain-proportion distance curve of explosion
表 1 原岩与选定模拟材料物理力学参数
Table 1. Mechanics parameters of the rock and selected material
围岩级别 Rc/MPa Rt/MPa C/MPa φ/(°) Em/GPa μ ρ/(kg·m−3) 原岩（Ⅲ） 30 0.83～1.4 0.7～1.5 35～45 6.0～20 0.20～0.25 2 500 选定的模型材料 2.56 0.43 1.5 41 5.2 0.15 1 820 
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表 2 钢绞线与选定铝绞线力学参数
Table 2. The mechanics parameters of cable and selected aluminium stranded wire
锚索类型 E/GPa Rt/MPa 规格 R/mm A/mm2 钢绞线(原型) 196 1 860 3束7×∅5 mm 23.05 417 铝绞线(模型) 62.6 170 3×∅1.5 mm 2.6 5.3
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表 3 数值模型参数
Table 3. Parameters of numerical model
角度/(°) ρ/(kg·m−3) E/GPa μ Rc/MPa Rt/MPa C/MPa φ/(°) 无加固 1 800 0.386 0.25 3 0.267 0.6 36 45 2 000 0.735 0.25 3 0.497 0.8 41 30 2 000 0.70 0.25 3 0.803 0.85 39 60 2 000 0.78 0.25 3 0.320 0.75 45 注：角度指锚索与水平线之间角度。
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表 4 数值模拟计算方案
Table 4. The proposal of the numerical simulations
编号 ρm E/GPa φ/(°) C/MPa Rt/MPa Cm/(°) Ry/mm M1 0.1 m×0.1 m 0.700 39 0.85 0.803 30 241 M2 0.1 m×0.1 m 0.735 41 0.80 0.497 45 251 M3 0.1 m×0.1 m 0.780 45 0.75 0.320 60 258 M4 0.07 m×0.07 m 0.700 41 0.80 0.75 45 222 M5 0.15 m×0.15 m 0.780 41 0.80 0.35 45 278
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[1] ANDERS A. Laboratory testing of a new type of energy absorbing rock bolt [J]. Tunnelling and Underground Space Technology, 2005, 20(4): 291–300. DOI: 10.1016/j.tust.2004.12.001. [2] TANNANT D D, BRUMMER R K. Rock bolt behavior under dynamic loading field tests and modeling [J]. International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences and Geomechanics Abstracts, 1995, 32(6): 537–550. DOI: 10.1016/0148-9062(95)00024-B. [3] 方从严, 卓家寿. 锚杆加固机制的试验研究现状 [J]. 河海大学学报: 自然科学版, 2005, 33(6): 696–700. DOI: 10.3321/j.issn:1000-1980.2005.06.021.FANG Congyan, ZHUO Jiashou. Experimental study actuality of rock bolts reinforcement mechanism [J]. Journal of Hohai University: Natural Science, 2005, 33(6): 696–700. DOI: 10.3321/j.issn:1000-1980.2005.06.021. [4] ORTLEPP W D, STACEY T R. Performance of tunnel support under large deformation static and dynamic loading [J]. Tunnelling and Underground Space Technology, 1998, 13(1): 15–21. DOI: 10.1016/S0886-7798(98)00022-4. [5] 杨自友, 顾金才, 陈安敏, 等. 爆炸波作用下锚杆间距对围岩加固效果影响的模型试验研究 [J]. 岩石力学与工程学报, 2008, 27(4): 757–764. DOI: 10.3321/j.issn:1000-6915.2008.04.015.YANG Ziyong, GU Jincai, CHEN Anmin, et al. Model experiment study on influences of reinforcement on intervals of rock bolts in surrounding rock under explosive waves [J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2008, 27(4): 757–764. DOI: 10.3321/j.issn:1000-6915.2008.04.015. [6] 陈剑杰, 孙钧, 林俊德, 等. 强爆炸应力波作用下岩石地下洞室的破坏现象学 [J]. 解放军理工大学学报, 2007, 8(6): 582–588. DOI: 10.3969/j.issn.1009-3443.2007.06.005.CHEN Jianjie, SUN Jun, LIN Junde, et al. Failure of rock openings under intensive explosion stress wave [J]. Journal of PLA University of Science and Technology, 2007, 8(6): 582–588. DOI: 10.3969/j.issn.1009-3443.2007.06.005. [7] 杨苏杭, 梁斌, 顾金才, 等. 锚固洞室抗爆模型试验锚索预应力变化特性研究 [J]. 岩石力学与工程学报, 2006, 25(增2): 3749–3756. DOI: 10.3321/j.issn:1000-6915.2006.z2.065.YANG Suhang, LIANG Bin, GU Jincai, et al. Research on characteristics of prestress change of anchorage cable in anti-explosion model test of anchored cavern [J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2006, 25(s2): 3749–3756. DOI: 10.3321/j.issn:1000-6915.2006.z2.065. [8] 王光勇, 顾金才, 陈安敏, 等. 顶爆作用下锚杆破坏形式及破坏机制模型试验研究 [J]. 岩石力学与工程学报, 2012, 31(1): 27–31. DOI: 10.3969/j.issn.000-6915.2012.01.004.WANG Guangyong, GU Jincai, CHEN Anmin, et al. Model test research on failure forms and failure mechanism of anchor bolts under top explosion [J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2012, 31(1): 27–31. DOI: 10.3969/j.issn.000-6915.2012.01.004. [9] 徐景茂, 顾金才, 陈安敏, 等. 拱脚局部加长锚杆锚固洞室抗爆模型试验研究 [J]. 岩石力学与工程学报, 2012, 31(11): 2182–2186. DOI: 10.3969/j.issn.1000-6915.2012.11.005.XU Jingmao, GU Jincai, CHEN Anmin, et al. Model test study of anti-explosion capacity of anchored tunnel with local lengthening anchors in arch springing [J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2012, 31(11): 2182–2186. DOI: 10.3969/j.issn.1000-6915.2012.11.005. [10] 徐干成, 顾金才, 袁伟泽, 等. 洞室围岩交叉锚固结构抗爆性能模型试验研究 [J]. 地下空间与工程学报, 2014, 10(5): 1078–1085.XU Gancheng, GU Jincai, YUAN Weize, et al. Model test study on explosive resistance of intercross bolted rock mass structure in underground space [J]. Chinese Journal of underground space and Engineering, 2014, 10(5): 1078–1085. [11] 徐干成, 顾金才, 张向阳, 等. 地下洞库围岩外加固抗炸弹侵彻性能研究 [J]. 岩石力学与工程学报, 2012, 31(10): 2064–2070. DOI: 10.3969/j.issn.1000-6915.2012.10.011.XU Gancheng, GU Jincai, ZHANG Xiangyang, et al. Penetration resistivity research on anchored cavern surface rock [J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2012, 31(10): 2064–2070. DOI: 10.3969/j.issn.1000-6915.2012.10.011. [12] 徐干成, 袁伟泽, 顾金才, 等. 地下洞库围岩外加固抗炸弹爆炸性能研究 [J]. 岩石力学与工程学报, 2015, 34(9): 1767–1776. DOI: 10.13722/j.cnki.jrme.2014.1676.XU Gancheng, YUAN Weize, GU Jincai, et al. Explosive resistivity research on anchored cavern surface rock [J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2015, 34(9): 1767–1776. DOI: 10.13722/j.cnki.jrme.2014.1676. [13] 徐干成, 袁伟泽, 顾金才, 等. 围岩外加固抗爆炸成坑试验研究 [J]. 岩石力学与工程学报, 2017, 36(10): 2441–2448. DOI: 10.13722/j.cnki.jrme.2016.1646.XU Gancheng, YUAN Weize, GU Jincai, et al. Modeling test on explosion cavity to study anchored surface rock around cavern [J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2017, 36(10): 2441–2448. DOI: 10.13722/j.cnki.jrme.2016.1646. -
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