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  • ISSN 1001-1455  CN 51-1148/O3
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PBX-1炸药的力学性能和本构关系

孙文旭 罗智恒 唐明峰 李明 刘彤 章定国

孙文旭, 罗智恒, 唐明峰, 李明, 刘彤, 章定国. PBX-1炸药的力学性能和本构关系[J]. 爆炸与冲击, 2019, 39(7): 072301. doi: 10.11883/bzycj-2018-0398
引用本文: 孙文旭, 罗智恒, 唐明峰, 李明, 刘彤, 章定国. PBX-1炸药的力学性能和本构关系[J]. 爆炸与冲击, 2019, 39(7): 072301. doi: 10.11883/bzycj-2018-0398
SUN Wenxu, LUO Zhiheng, TANG Mingfeng, LI Ming, LIU Tong, ZHANG Dingguo. Compressive mechanical properties and constitutive relations of PBX-1[J]. Explosion And Shock Waves, 2019, 39(7): 072301. doi: 10.11883/bzycj-2018-0398
Citation: SUN Wenxu, LUO Zhiheng, TANG Mingfeng, LI Ming, LIU Tong, ZHANG Dingguo. Compressive mechanical properties and constitutive relations of PBX-1[J]. Explosion And Shock Waves, 2019, 39(7): 072301. doi: 10.11883/bzycj-2018-0398

PBX-1炸药的力学性能和本构关系

doi: 10.11883/bzycj-2018-0398
详细信息
    作者简介:

    孙文旭(1986- ),男,博士研究生,助理研究员,664729892@qq.com

    通讯作者:

    刘 彤(1964- ),男,研究员,Tliu@swust.edu.cn

  • 中图分类号: O381

Compressive mechanical properties and constitutive relations of PBX-1

  • 摘要: PBX的力学行为对其安全性有重要影响。为研究PBX-1的力学性能,以PBX-1为研究对象,进行准静态力学实验和SHPB(分离式霍普金森压杆)实验研究。结果表明,准静态压缩实验中,试样的裂纹出现在与加载方向大约成45°的最大剪应力方向。SHPB实验中,在应变率100~1 500 s−1范围内,随着应变率的提高,PBX-1炸药的动态屈服强度、动态压缩强度和破坏应变不断提高。动态屈服强度逐渐从静态的2.77 MPa增加至16.1 MPa;压缩强度从7.46 MPa增加至16.1 MPa,破坏应变从6.23%增加到26.4%。同时,基于Z-W-T模型,建立了一种含损伤的动态黏弹性本构模型,在330~1 500 s−1应变率范围内具有较高的精度,可以较好地描述PBX-1炸药在达到破坏前的动态力学行为。
  • 爆炸冲击波具有峰值高、衰减快、持续时间短等不同于其他动力载荷的特点。准确测量爆炸冲击波超压峰值、正压作用时间和比冲量可以为武器研制过程中的爆炸类型判别、威力对比、性能评价提供依据[1]。冲击波测试系统频域特性是准确测量冲击波各个参数的关键, 测试系统的有效带宽合适与否很大程度上影响冲击波各参数评估的准确性。

    冲击波超压测试系统一般采用的是压力传感器、二次仪表与瞬态波形记录仪(或计算机高速数采系统)组成的测试系统[2-3]。影响系统频域特性的主要有压力传感器自身特性和二次仪表特性。而传感器的频域特性已经被广泛研究[4-5], 且只要传感器物理特性确定, 传感器的频域特性就基本固定。对于冲击波测试系统的二次仪表频域特性的研究很少, 测试系统中的信号二次仪表包括适配器和抗混叠滤波器, 本文中, 主要研究适配器低频特性和滤波器的高频特性对冲击波超压峰值和持续时间的影响。

    爆炸产生的高温、高压、高速产物对周围介质做功, 因此在爆炸中心周围的介质中产生冲击波。理想的冲击波如图 1所示:上升沿陡峭; 超压峰值高; 正压作用时间τ+短; 负压低, 负压作用时间长; 压力衰减过程呈指数衰减。冲击波的各参数可以按下列方法计算。

    图  1  理想冲击波
    Figure  1.  Ideal shock wave

    (1) 可根据金尼-格雷姆公式, 计算冲击波超压的峰值Δpmax[6]:

    Δpmax (1)
    f_{\mathrm{d}}=\sqrt[3]{\frac{p_{\mathrm{air}}}{p_{0}} \frac{T_{0}}{T_{\mathrm{air}}}}

    式中:pair为实验现场大气压, 98.066 5 kPa; p0为标准大气压, p0=101.325 kPa; 为比例距离, m/kg1/3; T0为标准大气温度, T0=288.16 K; Tair为大气温度。

    (2) 正压区作用时间为:

    \tau_{+}=1.5 \times 10^{-3} \sqrt{r} \sqrt[6]{w} (2)

    式中:r为爆距, m;wTNT装药量, kg。

    (3) 比冲量即正压区压力函数对时间的积分值。

    (4) 压力衰减部分表示为[7]:

    \Delta p(t)=\Delta p_{\max }\left(1-\frac{t}{\tau_{+}}\right) \mathrm{e}^{-b t / \tau+} (3)
    b=\left\{\begin{array}{l} \frac{1}{2}+\Delta p_{\max }\left[1.1-\left(0.13+0.20 \Delta p_{\max }\right) \frac{t}{\tau_{+}}\right] \quad 1 \lt \Delta p_{\max } \lt 3 \\ \frac{1}{2}+\Delta p_{\max } \quad \Delta p_{\max } \leqslant 1 \end{array}\right.

    式中:Δpmax的单位是101.325 kPa。

    冲击波曲线分两个部分:(1)上升沿部分, 上升时间为2 ns, 超压峰值可由式(1)计算; (2)衰减部分, 由式(3)计算。

    根据上述方法, 分别构建1 kg装药距爆心0.5、1、2、3、4、5 m处和10、100、1 000 kg装药5 m处共9条空中冲击波信号曲线, 表 1为各曲线的超压峰值和正压作用时间, 图 2为冲击波超压和频域, 图 3为比例距离相近的3条爆炸实测地面反射冲击波和频域。

    表  1  冲击波信号参数表
    Table  1.  Parameter list of blast wave
    w/kgr/mΔpmax/MPat+/ms
    10.54.0073.0
    111.0304.3
    120.2156.0
    130.0857.4
    140.0468.5
    150.0299.5
    1050.1524.4
    10050.8806.5
    1 00054.0079.5
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    图  2  冲击波超压信号
    Figure  2.  Ideal blast wave
    图  3  实测冲击波超压信号
    Figure  3.  Measured blast wave

    无论是构建的冲击波还是实测冲击波信号, 频带差异较大, 在频谱图上相同分贝下装药和爆距的增加会使冲击波信号的有效带宽变窄。因此测试系统带宽的设计应考虑:

    (1) 大型实验利用频响较低的传感器及测试系统, 可获得相对较高的精度。

    (2) 小型实验测试系统的带宽要求较高, 对于1 kg TNT爆炸源, 超过0.5 m的距离以后, 测试系统的带宽100 kHz可满足120 dB的信号不失真。

    (3) 同一次实验中, 要想获得相同的测试精度, 近距离测试系统的带宽要高于远距离的测试系统。

    适配器类型由传感器类型所确定, 目前常用的冲击波传感器为压阻式、压电式、ICP型传感器, 因此相应的适配器为电压放大器、电荷放大器和ICP调理器。电压放大器的频带可以覆盖零频; 为防止静电荷和稳态失衡引起的信号漂移和偏移, 电荷放大器输出端往往加隔直电容[8], 使其在放电常数较小的情况下低频特性更差; ICP传感器适配器中加入隔直电容, 可以隔掉信号中10 V左右的直流分量和稳态噪声。

    为了研究适配器低频特性对冲击波信号的影响, 构建了由电阻R和电容C组成的一阶无源高通滤波电路。由Agilent信号发生器33220A输出仿爆炸冲击波的脉冲信号, 通过示波器记录高通滤波器电路的输出。高通滤波器的截止频率为:

    f_{\rm c}=\frac{1}{2 \pi R C} (4)

    等效高通滤波器电路的输入输出如图 4所示。由图 4可知, 高通滤波器对冲击波峰值影响很小, 对正压作用时间和比冲量影响很大。表 2给出了不同截止频率高通滤波器对冲击波信号正压作用时间的影响, 其中R=1 MΩ, C=1, 0.1, 0.01 μF。

    图  4  高通滤波器的输入输出对比
    Figure  4.  Input and output contrast of the high-pass filter
    表  2  不同截止频率的高通滤波器的输出
    Table  2.  High-pass filter output characteristic of shock wave with different cutoff frequency
    τ+, in/msfc=0.159 Hzfc=1.59 Hzfc=15.9 Hz
    τ+, out/msε/%τ+, out/msε/%τ+, out/msε/%
    0.10.1000.1000.0973
    1.01.0001.0000.8119
    10.010.0008.3116.94.7252.8
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    表 2可知:

    (1) 高通滤波器截止频率相同时, 随着正压作用时间变长, 截止频率对其影响变大。

    (2) 冲击波信号正压作用时间相同时, 截止频率越高, 对正压时间影响越明显。

    3种传感器的适配器选择:压阻式传感器适配器的低频可以覆盖零频, 所以其截止频率选择上没有限制。对于压电和ICP传感器的适配器, 在高精度测试中, 为了激活传感器的所有频率特性, 其截止频率应小于或等于传感器能响应的最低频率。

    以巴特沃兹、切比雪夫Ⅰ、切比雪夫Ⅱ、椭圆形、贝塞尔5种典型的模拟滤波器为模型研究测试系统的抗混叠滤波函数特性。在Matlab平台下建立了以上5种滤波器模型, 以1.2节所述方法构建冲击波信号作为滤波器的输入, 模拟各滤波器的输出。图 5为5阶巴特沃兹、切比雪夫Ⅰ、切比雪夫Ⅱ、椭圆形、贝塞尔滤波器输出曲线的对比图。

    图  5  不同滤波器对冲击波信号的滤波结果
    Figure  5.  The shock wave filtering results with different filters

    图 5可知, 5种滤波器对冲击波信号正压作用时间几乎没有影响, 主要影响冲击波信号的峰值和比冲量。表 3列出了截止频率为150 kHz时各低通滤波器输入和输出的误差, 表 4为贝塞尔滤波器在不同截止频率下的输入和输出的误差。

    表  3  低通滤波器滤波前后误差
    Table  3.  The peak error statistics of shock wave through the five kinds of low-pass filter
    方法Δpmax/MPaε/%
    输入80.600 00
    巴特沃兹88.539 49.8
    切比雪夫Ⅰ53.473 1-33.6
    切比雪夫Ⅱ86.068 76.8
    椭圆形75.258 6-6.6
    贝塞尔78.711 7-2.3
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    表  4  冲击波超压峰值在不同截止频率下的误差
    Table  4.  The peak error statistics of shock wave through the Bessel filter
    w/kgr/mΔpmax, in/MPafc=50 kHzfc=100 kHzfc=130 kHzfc=156 kHz
    Δpmax, out/MPaε/%Δpmax, out/MPaε/%Δpmax, out/MPaε/%Δpmax, out/MPaε/%
    10.380.6076.285.378.472.678.942.179.251.7
    110.800 00.776 03.00.788 91.40.792 01.10.793 00.8
    1 000100.800 00.799 01.30.800 30.40.800 10.10.800 10.1
    1 0001000.0010.00100.00100.00100.0010
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    巴特沃兹、切比雪夫Ⅰ、切比雪夫Ⅱ、椭圆形都是以幅频响应为出发点, 幅频特性较好, 但波形易失真。贝塞尔滤波器通带内相频特性线性度最高, 群时延函数最接近于常量, 从而使相频特性引起的相位失真最小, 信号无畸变传输, 且具有线性相位和较平坦的幅度特性, 所以波形保存很好。

    分析了冲击波信号频率特性, 搭建了与适配器低频特性等效的电路, 对该电路进行了实验研究, 构建了5种常用滤波器模型, 模拟了不同类型滤波器和不同截止频率下测试系统的输出。结果表明:(1)适配器的低频特性影响冲击波信号的持续时间和比冲量; (2)在5种滤波器中贝塞尔滤波器最适合冲击波测试系统; (3)滤波器截止频率对冲击波超压峰值影响明显; (4)小型试验对测试系统的带宽要求高。这可为冲击波测试系统的设计提供依据, 提高测试系统准确度。

  • 图  1  PBX-1炸药的宏观裂纹形貌

    Figure  1.  Macro crack feature of PBX-1

    图  2  PBX-1炸药的典型细观形貌

    Figure  2.  Typical meso-scale features of PBX-1

    图  3  不同速度加载后的试样破坏状态

    Figure  3.  Damage status under various velocity loading

    图  4  PBX-1炸药不同应变率下的应力(σ)-应变(ε)曲线

    Figure  4.  Stress-strain relationship of PBX-1 under various strain (σ)-rates (ε)

    图  5  PBX-1炸药强度和失效应变随应变率变化

    Figure  5.  Relations between strength/failure strain and strain rate

    图  6  Z-W-T非线性黏弹本构模型

    Figure  6.  Z-W-T non-linear viscoelastic constitutive model

    图  7  实验测试曲线与拟合曲线

    Figure  7.  Comparison between experimental and fitting curves

    图  8  模型计算曲线与实验测试曲线对比(\dot \varepsilon =660 s−1

    Figure  8.  Comparison between experimental and calculated curves (\dot \varepsilon =660 s−1)

    表  1  本构模型材料参数

    Table  1.   Parameter values of constitutive models

    D0 D1 c a σm/MPa m E2/MPa θ2/μs
    8.591 −0.484 1.167 5.480 5.480 43.687 101.156 75.482
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  • 收稿日期:  2018-10-17
  • 修回日期:  2018-12-03
  • 刊出日期:  2019-07-01

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