Experimental study on the resistance of the ultra high toughness cementitious composites material-fiber concrete composite targets subjected to twice projectiles impact
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摘要: 超高韧性水泥基复合材料（ultra high toughness cementitious composites, UHTCC）具有超高的韧性、良好的耐久性和优异的耗能效果，这些特性使得UHTCC在防护工程中具有广阔的应用前景。为了更好地研究UHTCC与纤维混凝土组合结构在二次打击条件下的抗侵彻性能，首先测量了UHTCC和聚乙烯醇纤维增强混凝土（polyvinl alcohol fiber reinforced concrete, FRC）的基本力学参数。然后采用25 mm口径的弹道滑膛炮对直径为750 mm、高为600 mm的圆柱形UHTCC靶体、FRC靶体、UHTCC-FRC组合靶体（UHTCC-FRC composite target）进行了弹体速度为550 m/s的二次侵彻试验，得到了弹体和三类靶体的破坏数据，包括弹体的侵彻深度、弹体的磨蚀、靶体迎弹面的开坑直径和面积、弹坑深度、迎弹面的裂纹数量以及裂纹最大宽度。在此基础上分析了骨料、结构形式和两次打击的间距对UHTCC-FRC组合靶体抗侵彻性能的影响。结果表明：相同试验条件下，与普通混凝土和超高性能混凝土相比，UHTCC能够有效的减小迎弹面的开坑直径，但会增加弹体侵彻深度；将50 mm的UHTCC置于组合靶的迎弹面可以有效地减少迎弹面的开坑直径；弹体二次侵彻深度大于弹体一次侵彻深度，靶体在二次冲击下的开坑面积小于靶体初次冲击下的开坑面积。
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关键词:
- 超高韧性水泥基复合材料 /
- 聚乙烯醇纤维增强混凝土 /
- UHTCC与FRC组合靶体 /
- 二次侵彻试验 /
- 开坑面积
Abstract: Ultra high toughness cementitious composites (UHTCC) have ultra-high toughness, good durability and excellent energy consumption effect. These characteristics make UHTCC have broad applications in protection engineering. To better investigate the penetration resistance of UHTCC composite structure subjected to second strike conditions, the basic mechanical parameters of the UHTCC and polyvinl alcohol fiber reinforced concrete (FRC) were measured first. Then, a 25 mm caliber ballistic smoothbore gun was used against a cylindrical UHTCC, FRC and UHTCC-FRC composite targets with a diameter of 750 mm and a height of 600 mm. The targets were subjected to two-time penetration tests of 550 m/s. The damage data of the projectile and the three types of targets were obtained, including the penetration depth of the projectile, the abrasion of the projectile, the crater diameter and area of the target’s strike surface, the crater depth, the number of cracks and the maximum crack width on the strike surface. On this basis, the influence of aggregate, structure type and distance between two strikes on the penetration resistance of UHTCC composite targets was analyzed. The results show that under the same test conditions, compared with the normal concrete and ultra-high performance concrete, the UHTCC can effectively reduce the crater diameter of the strike surface, but the penetration depth of the projectile increases; the 50mm UHTCC placing on the front surface of the functionally graded target can effectively reduce the cratering diameter of the strike surface; the secondary penetration depth of the projectile is greater than the primary penetration depth of the projectile, and the crater area of the target under the secondary impact is smaller than the crater area of the target under the first impact. -
当可燃气体、可燃液体的蒸气(或可燃粉尘)与空气混合并达到一定浓度时，遇到火源就会发生爆炸。这个能够发生爆炸的浓度范围，叫做爆炸极限，通常用可燃气体、蒸气或粉尘在空气中的体积分数来表示。可燃气体在空气(氧气)中的爆炸极限范围是众多学者关心的焦点，但关于作为描述可燃气体爆炸后毁伤效果的典型参数，如爆压、爆温、爆速等的报道较少[1-4]。这是因为目前对爆炸极限的研究多局限于两个方面：一方面是因为偏于实际生产应用的缘故，多数测试中只需知道可燃气体在空气中的爆炸极限范围、临界氧含量或者获得爆炸三角形图即可，而对具体的燃烧爆炸过程及其结果并不关心；另一方面是由于测试仪器的局限性，多采用小尺寸容器，如小型激波管、20 L球、圆柱形爆炸罐等，其测试手段较单一，多数只在耐压容器壁面安置一个压力传感器或温度传感器，所得数据有限[5-7]。正因为如此，目前对于气体爆炸的研究多采用放宽条件，改变初始温度、初始压力、当量体积分数等手段，以获得某种可燃气体或气体混合物较全面的爆炸特性参数[8-10]。大尺寸密闭空间内可燃气体爆炸过程更贴合于实际。但由于爆炸容器尺寸大，操作复杂，开展相关研究难度较大。本文中，通过在大尺寸密闭容器中开展天然气爆炸超压场的研究，以期获得大尺寸密闭空间内天然气爆炸超压的发展规律，丰富目前天然气燃爆威力的测试数据，为密闭空间内天然气爆炸危害的预防及毁伤能力评估提供数据支持。
1. 实验
1.1 实验装置
天然气-空气混合物的燃爆过程在容积为10 m3的爆炸罐内进行，爆炸罐示意图见图 1。为更清楚地记录爆炸罐内天然气-空气混合物爆炸后超压的发展过程，在爆炸罐内沿罐体轴向典型位置布置4个压力传感器，沿罐体径向典型位置布置3个压力传感器，以获得天然气-空气混合物燃爆后，爆炸罐内部的超压场状态，传感器布置见图 2。点火装置选用高能放电器，单次点火，点火能量为40 J；超压测试系统包括压力传感器、信号调理器、数据采集系统、信号线等。压力传感器为PCB公司的113B系列；信号调理器为PCB公司的信号调理器；数据采集系统为南汇科技虚拟仪器系统；高速摄像系统为Photron公司的NX100相机，实验中采样频率为1 000 s-1。
1.2 实验样品
选用华北地区的工业天然气为实验样品，其密度为728.9 g/m3, 高位发热量为40.38 MJ/m3。该工业天然气的组分及其体积分数分别为：氧气，0.05%；氮气，1.28%；天然气，92.40%；二氧化碳，1.72%；乙烷，3.62%；丙烷，0.65%；异丁烷，0.11%；正丁烷，0.11%；异戊烷，0.04%；正戊烷，0.02%。
1.3 实验方法
将不同量的天然气在容积为10 m3的爆炸罐内与空气进行均匀混合，测量各点天然气的体积分数，达到罐体内各位置处天然气体积分数相对均匀时，进行点火操作，混合过程见文献[11]，利用压力测试系统记录相关测试点的压力数据。
2. 实验结果分析
2.1 近爆炸下限处天然气-空气混合物的爆炸超压场状态
超压状态场通常被用来评估受限空间内可燃气体点爆过程中的爆炸效果。对大尺寸密闭空间来说，其超压状态场与可燃气体的体积分数存在对应关系[11]。本次研究主要从近爆炸下限(5.4%)的天然气点爆过程入手，分析不同体积分数下的天然气爆炸超压状态场。
经过系列实验测试后发现，在实际天然气体积分数接近天然气爆炸下限(5.4%)处，开展天然气点爆实验时，能够获得3种超压曲线，且曲线状态随天然气实际体积分数的不断升高发生一系列的变化。在天然气爆炸下限附近选取5.5%、5.8%和6.5%等3种天然气体积分数进行实验，以轴向第一个传感器的信号为典型信号，来研究不同体积分数条件下压力传感器获取的不同超压曲线，如图 3所示。
图 3 天然气体积分数不同时的超压时程曲线Figure 3. Overpressure-time curves at different volume fractions of natural gas由图 3可以看出，图 3(a)是天然气-空气混合物点火后典型的冲击波压力曲线，由于点火位置处天然气的体积分数较低，在40 J点火能量的作用下，天然气中可燃组分与空气发生化学反应的速率较低，从时间坐标可以看出整个反应持续了十多秒，是典型的缓慢燃烧反应。当点火位置处天然气体积分数上升至5.8%时，由图 3(b)可以看出，测得的压力-时间曲线分成两部分：蓝色椭球框内的初始冲击波压力突跃以及后续的持续燃烧过程。蓝色椭球框内的压力曲线对应着图 3(a)中压力曲线的发展状态，不同的是，当初始冲击波过去后的一个豫驰时间后(约4 s)，图 3(a)中的压力曲线并无继续增长趋势，而是持续下降，而图 3(b)中的反应被进一步加速，造成了后续大范围持续燃烧的过程。
当天然气体积分数进一步升高，达到6.5%时，超压时程曲线如图 3(c)所示。此时，从作用初期，已无法捕捉到初始冲击波的作用曲线，也无法观察到一个明显的豫驰时间，天然气爆炸后压力直接上升至最高值，前期的冲击波作用和后期的燃烧波发展已形成一个整体。产生这种现象的主要原因是：气体的爆燃过程也是一种化学反应过程，在初始环境参数不变的情况下，可燃气体体积分数越高，单位空间内的可燃气体分子越多，可燃气体分子发生有效碰撞的几率越大，反应速率越高。在点火的瞬间，当可燃气体体积分数较低时，点火源周围局部的可燃气体分子在外界能量的输入下发生反应，但由于可燃气体分子少，反应没有完全传播下去，造成了图 3(a)所示的现象，在宏观上表现为点火后产生了前导冲击波，但前导冲击波没有得到能量支持继续发展；当可燃气体体积分数较高时，化学反应速率很高，使得点火瞬间气体分子的反应从局部很快发展到整个空间，宏观上表现为前导冲击波波后气体产物运动速度追上或超过前导冲击波发展速度，使二者形成一个整体，表现为图 3(c)所示的形式。而在这二者之间，存在前导冲击波缓慢发展最终形成燃烧波的过程，如图 3(b)所示，即存在一定的豫驰时间[11]。
2.2 近爆炸下限处天然气-空气混合物的爆炸超压发展过程
以容积为10 m3的爆炸罐为研究对象，对其轴向的4个压力传感器(距爆源由近至远分别命名为OP1~OP4)的压力数据进行分析，典型结果如图 4(a)所示。当天然气体积分数为5.5%时，接近实验测得的爆炸下限(5.4%)，因此，此爆炸超压发展曲线图为近爆炸极限时的临界压力发展趋势图。由图 4(a)可看出，经过滤波处理后，轴向上的压力传感器随着距离点火位置的远近，其超压峰值分别为82.5、32.9、23.4和15.1 kPa。距爆源最近的传感器测得的压力曲线较接近典型的冲击波超压曲线，其他3个传感器所测得的压力曲线都接近于燃烧波的压力曲线。这主要是由于点火点处天然气的体积分数较低，接近爆炸下限，点火初期，点火位置处的天然气-空气混合物被点燃，初始冲击波产生，但由于能量支持不够，未继续发展，使得后续的轴向传感器测得的压力信号较弱且随距离呈递减趋势。
图 4 天然气体积分数为5.5%时压力传感器测得的爆炸超压曲线Figure 4. Overpressure-time curves obtained by the pressure transducers at the volume fraction 5.5% of natural gas仍以容积为10 m3的爆炸罐为研究对象，对其径向的3个压力传感器(距轴线由近至远分别为OP4~OP6)的压力数据进行分析，典型结果如图 4(b)所示。由图 4(b)可以看出，传感器距离爆源中心轴线越远时，爆炸超压峰值越大，但增幅不大。这是由于天然气-空气燃爆发生并沿爆炸罐体轴向传播的同时，也沿爆炸罐体径向传播，呈体积性发展趋势，距爆源一定距离后，整个燃爆体系传播过程已成整体化趋势，同一波阵面的压力数据基本相当，但由于壁面反射的影响，偏离轴线处压力可能略有升高。
在对天然气体积分数为5.5%的天然气-空气混合物燃爆超压曲线分析后，针对3种天然气体积分数情况下的天然气-空气混合物燃爆发展进行研究，得到其燃爆参数随轴向和径向的发展规律，如图 5所示。由图 5可以看出：当天然气体积分数接近爆炸下限时，天然气-空气混合物燃爆的最高压力即为前导冲击波的超压峰值，其值相对较低；随着天然气体积分数的升高，天然气燃爆的最高压力为前导冲击波过后燃烧波的峰值压力，且此压力值随着初始天然气体积分数的升高而增大。从空间发展角度来看，距爆源距离对天然气爆炸超压峰值影响不大。而对于豫驰时间来说，与超压发展规律类似，燃爆豫驰时间与距爆源距离关系不大，初始天然气体积分数是决定性因素。
图 5 天然气燃爆参数沿轴向和径向的发展规律Figure 5. Development of natural gas deflagration parameters along the axis and radial directions3. 结论
天然气爆炸下限附近存在3种典型的超压状态：(1)当可燃气体的体积分数接近爆炸下限时，点火后只存在点火点周边气体燃烧产生的前导冲击波；(2)当可燃气体体积分数略高于爆炸下限时，点火后前导冲击波和后续燃烧波共存；(3)当可燃气体体积分数高于爆炸下限一定程度后，前导冲击波与后续燃烧波重叠。
经过系统实验发现，爆炸下限附近的爆炸超压峰值及燃爆豫驰时间主要取决于初始天然气体积分数，而与距爆源距离关系不大，这主要是由于大尺寸密闭容器内气体燃爆过程的体积性效果。
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图 6 高速摄影记录弹体撞击靶体过程
Figure 6. Process of the projectile impacting the target recorded by high-speed photography
图 8 初次和二次打击下不同靶体的破坏形貌
Figure 8. Destruction morphology of different targets subjected to the first and second strike
图 10 骨料对弹坑直径和侵彻深度的影响
Figure 10. Influences of the coarse aggregate on crater diameter and depth of penetration
图 13 骨料强度（硬度）对弹坑直径和侵彻深度的影响
Figure 13. Influences of the coarse aggregate strength (hardness) on crater diameter and depth of penetration
图 14 UHTCC位于表面层对组合靶的抗侵彻性能的影响
Figure 14. Influence of UHTCC in the top layer on the penetration resistance of composite targets
图 15 UHTCC位于中间层对组合靶的抗侵彻性能的影响
Figure 15. Influence of UHTCC in the middle layer on the penetration resistance of composite targets
图 16 重复打击对弹坑面积和侵彻深度的影响
Figure 16. Influences of repeated impacts on craters areas and depth of penetration
图 17 弹着点相对偏差距离与二次侵彻深度比之间的关系
Figure 17. Relationship between the relative deviation distance of the impact point and the second penetration depth ratio
表 1 UHTCC和FRC各组分的质量浓度（kg/m3）
Table 1. Mass concentrations of components (kg/m3) in UHTCC and FRC
材料 胶凝材料 砂子 减水剂 玄武岩骨料 刚玉骨料 水 PVA UHTCC 1 405 281 2 0 0 390 26 FRC-BA 1 405 281 2 1 056 0 390 14.3 FRC-CA 1 405 281 2 0 1 103 390 14.3 
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表 2 UHTCC和FRC的力学参数
Table 2. Mechanical parameters of UHTCC and FRC
材料编号 抗压强度/MPa 抗拉强度/MPa UHTCC 30.0 3.5 FRC-BA 41.2 3.1 FRC-CA 42.7 3.0
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表 3 错位打击下不同靶体的侵彻试验结果
Table 3. Penetration test results of different targets subjected to dislocation impact
试验编号 m/g v/(m/s) r/mm H/mm Dc/mm D/mm S1/cm2 S/cm2 N wmax/mm T1-P2-1 353.1 542.3 172 367 43 103 83.3 78.4 0 0.1 T1-P2-2 354.2 581.4 448 46 101 80.1 77.2 0 0.1 T2-P1-1 353.2 582.0 147 285 89 178 248.8 250.7 9 1.1 T2-P1-2 353.0 566.0 344 58 167 219.0 238.1 11 2.5 T2-P2-1 353.8 574.4 158 311 51 90 63.6 56.2 4 0.7 T2-P2-2 353.2 600.7 419 30 72 40.7 38.9 7 2.0 T3-P2-1 352.8 579.1 174 293 71 169 224.3 257.2 8 1.2 T3-P2-2 352.4 579.0 329 67 127 126.7 129.5 9 1.2 T4-P2-1 354.0 580.0 192 335 46 113 100.2 110.5 3 1.0 T4-P2-2 353.2 581.0 329 48 139 151.7 160.7 3 1.0 T5-P1-1 352.3 582.5 122 312 48 108 91.6 99.7 2 0.1 T5-P1-2 352.4 587.0 361 39 89 62.2 47.8 3 0.1 T5-P2-1 351.0 570.0 144 230 44 106 116 116.6 0 0.15 T5-P2-2 354.0 581.0 294 30 84 55.4 49.4 0 0.15
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[1] HANCHAK S J, FORRESTAL M J, YOUNG E R, et al. Perforation of concrete slabs with 48 MPa (7 ksi) and 140 MPa (20 ksi) unconfined compressive strengths [J]. International Journal of Impact Engineering, 1992, 12(1): 1–7. DOI: 10.1016/0734-743X(92)90282-X. [2] WU H, FANG Q, PENG Y, et al. Hard projectile perforation on the monolithic and segmented RC panels with a rear steel liner [J]. International Journal of Impact Engineering, 2015, 76: 232–250. DOI: 10.1016/j.ijimpeng.2014.10.010. [3] 邓勇军, 陈小伟, 钟卫洲, 等. 弹体正侵彻钢筋混凝土靶的试验及数值模拟研究 [J]. 爆炸与冲击, 2020, 40(2): 023101. DOI: 10.11883/bzycj-2019-0001.DENG Y J, CHEN X W, ZHONG W Z, et al. Experimental and numerical study on normal penetration of a projectile into a reinforced concrete target [J]. Explosion and Shock Waves, 2020, 40(2): 023101. DOI: 10.11883/bzycj-2019-0001. [4] ZOLLO R F. Fiber-reinforced concrete: an overview after 30 years of development [J]. Cement and Concrete Composites, 1997, 19(2): 107–122. DOI: 10.1016/S0958-9465(96)00046-7. [5] LI V C, MISHRA D K, WU H C. Matrix design for pseudo-strain-hardening fibre reinforced cementitious composites [J]. Materials and Structures, 1995, 28(10): 586–595. DOI: 10.1007/BF02473191. [6] LI V C, WANG S X, WU C. Tensile strain-hardening behavior of polyvinyl alcohol engineered cementitious composite (PVA-ECC) [J]. ACI Materials Journal, 2001, 98(6): 483–492. DOI: 10.1089/apc.2006.20.829. [7] LI V C, HASHIDA T, Engineering ductile fracture in brittle-matrix composites [J]. Journal of Materials Science Letters, 1993, 12(12): 898−901. DOI: 10.1007/BF00455611. [8] NELSON P K, LI V C, KAMADA T. Fracture toughness of microfiber reinforced cement composites [J]. Journal of Materials in Civil Engineering, 2002, 14(5): 384–391. DOI: 10.1061/(ASCE)0899-1561(2002)14:5(384. [9] LI H D, XU S L, LEUNG C K Y. Tensile and flexural properties of ultra high toughness cemontious composite [J]. Journal of Wuhan University of Technology (Materials Science Edition), 2009, 24(4): 677–683. DOI: 10.1007/s11595-009-4677-5. [10] MAALEJ M, QUEK S T, ZHANG J, et al. Behavior of hybrid fiber ECC panels subjected to low and high velocity projectile impact: a review [M]// BRANDT A M, OLEK J, GLINICKI M A, et al. Brittle Matrix Composites 10. Cambridge: Woodhead Publishing, 2012: 335−344. DOI: 10.1533/9780857099891.335. [11] 刘问. 超高韧性水泥基复合材料冲击、断裂、疲劳及疲劳裂纹扩展性能的试验研究 [D]. 大连: 大连理工大学, 2011. [12] MAALEJ M, QUEK S T, ZHANG J. Behavior of hybrid-fiber engineered cementitious composites subjected to dynamic tensile loading and projectile impact [J]. Journal of Materials in Civil Engineering, 2005, 17(2): 143–152. DOI: 10.1061/(ASCE)0899-1561(2005)17:2(143. [13] 赵昕. 超高韧性水泥基复合材料动态力学性能试验与理论研究 [D]. 杭州: 浙江大学, 2018.ZHAO X. Experimental and theoretical study on the dynamic properties of ultra high toughness cementitious composites [D]. Hangzhou: Zhejiang University, 2018. [14] ZHANG J, MAALEJ M, QUEK S T. Performance of hybrid-fiber ECC blast/shelter panels subjected to drop weight impact [J]. Journal of Materials in Civil Engineering, 2007, 19(10): 855–863. DOI: 10.1061/(ASCE)0899-1561(2007)19:10(855. [15] BELL J, ZHANG Y X, SOE K, et al. High velocity impact behaviour of hybrid-fiber engineered cementitious composite panels [J]. Advanced Materials Research, 2012, 450/451: 563–567. DOI: 10.4028/www.scientific.net/AMR.450-451.563. [16] QUEK S T, LIN V W J, MAALEJ M. Development of functionally-graded cementitious panel against high-velocity small projectile impact [J]. International Journal of Impact Engineering, 2010, 37(8): 928–941. DOI: 10.1016/j.ijimpeng.2010.02.002. [17] LAI J Z, YANG H R, WANG H F, et al. Penetration experiments and simulation of three-layer functionally graded cementitious composite subjected to multiple projectile impacts [J]. Construction and Building Materials, 2019, 196: 499–511. DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2018.11.154. [18] ANTOUN T H, LOMOV I N, GLENN L A. Simulation of the penetration of a sequence of bombs into granitic rock [J]. International Journal of Impact Engineering, 2003, 29(1): 81–94. DOI: 10.1016/j.ijimpeng.2003.09.006. [19] 邓国强, 杨秀敏. 钻地弹重复打击效应现场试验研究 [J]. 防护工程, 2012, 34(5): 1–5.DENG G Q, YANG X M. Experimental investigation into damage effects of repeated attacks of precision-guided penetration weapons [J]. Protective Engineering, 2012, 34(5): 1–5. [20] 邓国强, 杨秀敏. 工程岩体中多弹重复打击效应的数值模拟分析 [J]. 爆炸与冲击, 2014, 34(3): 361–366. DOI: 10.11883/1001-1455(2014)03-0361-06.DENG G Q, YANG X M. Numerical simulation of the effect of multiply EPW into engineering rock [J]. Explosion and Shock Waves, 2014, 34(3): 361–366. DOI: 10.11883/1001-1455(2014)03-0361-06. [21] 潘景龙, 张宝超, 马晓儒, 等. 武器间接命中条件下FRP约束混凝土抗多次打击能力 [J]. 复合材料报, 2004, 21(5): 128–133. DOI: 10.13801/j.cnki.fhclxb.2004.05.024.PAN J L, ZHANG B C, MA X R. Experimental study of resisting multi-hitting capacity on FRP confined concrete on condition of indirect damage by weapons [J]. Acta Materiae Compositae Sinica, 2004, 21(5): 128–133. DOI: 10.13801/j.cnki.fhclxb.2004.05.024. [22] 左魁, 曾宪明, 王启睿, 等. 钻地模型弹对岩石模拟材料二次侵彻试验 [J]. 解放军理工大学学报(自然科学版), 2007, 8(6): 626–629. DOI: 10.3969/j.issn.1009-3443.2007.06.012.ZUO K, ZENG X M. Second time penetration of earth-penetrating model projectile in rock medium [J]. Journal of PLA University of Science and Technology (Natural Science Edition), 2007, 8(6): 626–629. DOI: 10.3969/j.issn.1009-3443.2007.06.012. [23] PRAKASH A, SRINIVASAN S M, RAO A R M, et al. The assessment of high velocity multi-impact damage in steel fiber reinforced cementitious composite panels [J]. WIT Transactions on the Built Environment, 2014, 141: 243–256. DOI: 10.2495/SUSI140211. [24] 蒋志刚, 万帆, 谭清华, 等. 钢管约束混凝土抗多发打击试验 [J]. 国防科技大学学报, 2016, 38(3): 117–123. DOI: 10.11887/j.cn.201603020.JIANG Z G, WAN F, TAN Q H, et al. Multi-hit experiments of steel-tube-confined concrete targets [J]. Journal of National University of Defense Technology, 2016, 38(3): 117–123. DOI: 10.11887/j.cn.201603020. [25] GOMEZ J T, SHUKLA A. Multiple impact penetration of semi-infinite concrete [J]. International Journal of Impact Engineering, 2001, 25(10): 965–979. DOI: 10.1016/S0734-743X(01)00029-X. [26] FORRESTAL M J, ALTMAN B S, CARGILE J D, et al. An empirical equation for penetration depth of ogive-nose projectiles into concrete targets [J]. International Journal of Impact Engineering, 1994, 15(4): 395–405. DOI: 10.1016/0734-743X(94)80024-4. [27] FORRESTAL M J, FREW D J, HANCHAK S J, et al. Penetration of grout and concrete targets with ogive-nose steel projectiles [J]. International Journal of Impact Engineering, 1996, 18(5): 465–476. DOI: 10.1016/0734-743X(95)00048-F. [28] 赖建中, 朱耀勇, 徐升, 等. 超高性能水泥基复合材料抗多次侵彻性能研究 [J]. 爆炸与冲击, 2013, 33(6): 601–607. DOI: 10.11883/1001-1455(2013)06-0601-07.LAI J Z, ZHU Y Y, XU S, et al. Resistance of ultra-high-performance cementitious composites to multiple impact penetration [J]. Explosion and Shock Waves, 2013, 33(6): 601–607. DOI: 10.11883/1001-1455(2013)06-0601-07. [29] 李金城. 射弹两次打击混凝土介质的累积侵彻效应研究 [D]. 南京: 南京理工大学, 2018. [30] 梁乔恒. UHMWPE纤维混凝土动态材料模型参数与抗多发打击研究 [D]. 长沙: 国防科学技术大学, 2016. [31] LAI J Z, GUO X J, Zhu Y Y. Repeated penetration and different depth explosion of ultra-high performance concrete [J]. International Journal of Impact Engineering, 2015, 84: 1–12. DOI: 10.1016/j.ijimpeng.2015.05.006. [32] FENG J, GAO X D, LI J Z, et al. Penetration resistance of hybrid-fiber-reinforced high-strength concrete under projectile multi-impact [J]. Construction and Building Materials, 2019, 202: 341–352. DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2019.01.038. [33] SOE K T, ZHANG Y X, ZHANG L C. Impact resistance of hybrid-fiber engineered cementitious composite panels [J]. Composite Structures, 2013, 104: 320–330. DOI: 10.1016/j.compstruct.2013.01.029. [34] 王会芳. 功能梯度水泥基复合材料制备及抗多次侵彻性能研究 [D]. 南京: 南京理工大学, 2017. [35] Japan Society of Civil Engineers. Recommendations for design and construction of high performance fiber reinforced cement composites with multiple fine cracks (HPFRCC) [R]. Japan Society of Civil Engineers, 2008. [36] LIU J, WU C Q, SU Y, et al. Experimental and numerical studies of ultra-high performance concrete targets against high-velocity projectile impacts [J]. Engineering Structures, 2018, 173: 166–179. DOI: 10.1016/j.engstruct.2018.06.098. [37] WU H, FANG Q, CHEN X W, et al. Projectile penetration of ultra-high performance cement based composites at 510−1 320 m/s [J]. Construction and Building Materials, 2015, 74: 188–200. DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2014.10.041. [38] WU H, FANG Q, GONG J, et al. Projectile impact resistance of corundum aggregated UHP-SFRC [J]. International Journal of Impact Engineering, 2015, 84: 38–53. DOI: 10.1016/j.ijimpeng.2015.05.007. [39] LIU J, WU C Q, LI J, et al. Experimental and numerical study of reactive powder concrete reinforced with steel wire mesh against projectile penetration [J]. International Journal of Impact Engineering, 2017, 109: 131–149. DOI: 10.1016/j.ijimpeng.2017.06.006. [40] 张云升, 张文华, 刘建忠. 超高性能水泥基复合材料 [M]. 北京: 科学出版社, 2014. 期刊类型引用(1)
1. 王晔，白春华，刘文杰. 装置参数对125 kg燃料成雾性能的影响. 爆炸与冲击. 2025(05): 33-41 . 
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