Processing math: 0%
  • ISSN 1001-1455  CN 51-1148/O3
  • EI、Scopus、CA、JST、EBSCO、DOAJ收录
  • 力学类中文核心期刊
  • 中国科技核心期刊、CSCD统计源期刊

激光冲击修复后压力容器钢Q345R耐腐蚀及抗疲劳性能研究

张浩 蒋磊 岑志波 张拔杨 谢作然 朱珏

张浩, 蒋磊, 岑志波, 张拔杨, 谢作然, 朱珏. 激光冲击修复后压力容器钢Q345R耐腐蚀及抗疲劳性能研究[J]. 爆炸与冲击, 2022, 42(10): 103101. doi: 10.11883/bzycj-2021-0394
引用本文: 张浩, 蒋磊, 岑志波, 张拔杨, 谢作然, 朱珏. 激光冲击修复后压力容器钢Q345R耐腐蚀及抗疲劳性能研究[J]. 爆炸与冲击, 2022, 42(10): 103101. doi: 10.11883/bzycj-2021-0394
ZHANG Hao, JIANG Lei, CEN Zhibo, ZHANG Bayang, XIE Zuoran, ZHU Jue. On corrosion and fatigue resistance of pressure vessel steel Q345R after laser shock repair[J]. Explosion And Shock Waves, 2022, 42(10): 103101. doi: 10.11883/bzycj-2021-0394
Citation: ZHANG Hao, JIANG Lei, CEN Zhibo, ZHANG Bayang, XIE Zuoran, ZHU Jue. On corrosion and fatigue resistance of pressure vessel steel Q345R after laser shock repair[J]. Explosion And Shock Waves, 2022, 42(10): 103101. doi: 10.11883/bzycj-2021-0394

激光冲击修复后压力容器钢Q345R耐腐蚀及抗疲劳性能研究

doi: 10.11883/bzycj-2021-0394
基金项目: 国家自然科学基金(11972203,11572162);宁波市自然科学基金(202003N4152)
详细信息
    作者简介:

    张 浩(1996- ),男,硕士研究生,1281934177@qq.com

    通讯作者:

    朱 珏(1979- ),女,博士,教授,zhujue@nbu.edu.cn

  • 中图分类号: O346.2;O389

On corrosion and fatigue resistance of pressure vessel steel Q345R after laser shock repair

  • 摘要: 对激光冲击强化后的压力容器材料Q345R钢的耐腐蚀性能和抗疲劳性能进行研究。通过电化学实验,并结合扫描电子显微镜分析其耐腐蚀性。结果显示,有吸收层保护和无吸收层保护激光冲击后,相较于原试样,耐腐蚀性分别提升5.8倍和2.6倍;微观实验结果表明经过激光冲击后腐蚀试样表面裂纹明显少于未处理试样。但随着冲击次数增加,耐腐蚀性有所下降。疲劳试验结果显示,相同应力条件下,腐蚀1和2 h的疲劳寿命相较于原试样降低36.8%和56.4%,经过一次或三次激光冲击后试件的疲劳寿命分别提升43.8%和198.2%,经XRD检测,激光冲击能在表面形成一定深度的残余压应力层并抑制裂纹扩展。
  • 可燃气体的爆炸极限、爆炸压力、爆炸压力上升速率均对爆炸危险性产生很大影响。不同的外界条件下,爆炸危险性也将改变,其中,初始温度和初始压力是重要的影响因素。针对初始温度和初始压力对瓦斯爆炸的影响,国内外学者进行了一些研究。C.M.Cooper等[1]对不同初始温度和初始压力下甲烷/氧气的爆炸上限进行了实验测定,实验表明,当温度或压力升高时,反应对氧气的需求量减小。W.Wiemann[2]在温度改变的条件下,对甲烷/空气的爆炸压力等爆炸特性进行了研究。Y.N.Shebeko等[3]的研究表明,随着温度升高,可燃气体的爆炸极限范围扩大,他们还进行了水悬浮颗粒对甲烷爆炸极限的影响研究。赵衡阳[4]对气体爆炸的理论基础进行了较为系统的研究,为深入分析温度压力对气体爆炸的影响提供了理论依据。J.L.Gauducheau等[5]运用数值方法研究了高温高压条件下甲烷/氢气/空气的预混火焰。K.L.Cashdollar等[6]、M.Gieras等[7]研究了不同初始温度条件下甲烷的爆炸极限和爆炸压力,总结了爆炸极限、爆炸压力随初始温度的变化情况。肖丹[8]的研究结果表明,随着初始温度、初始压力和煤尘浓度的升高,瓦斯爆炸下限降低、上限升高,极限范围扩大。其还通过正交实验得出,对瓦斯爆炸的影响因素主次顺序依次为:煤尘浓度、温度和压力。路林等[9]分析了初始温度、初始压力和当量比对天然气燃烧过程的影响。王新等[10]利用气体爆炸模型和包含初始压力、初始温度的气体爆轰参数的计算公式,从理论上研究初始压力和初始温度对气体爆轰参数的影响情况。伯纳德·刘易斯等[11]对气体燃烧的化学反应动力学、火焰传播等内容进行了详细的研究和总结。王华等[12]通过实验研究了初始压力对矿井单元及多元可燃性气体爆炸特性的影响,实验结果表明初始压力的升高增宽了可燃性气体的爆炸极限范围,且对上限的影响更为显著;随着初始压力的升高,可燃性气体的最大爆炸超压、最大压力上升速率增大,到达最大超压的时间略有延长。李润之等[13]在不同初始温度下,对甲烷爆炸进行了实验研究,结果表明初始温度越高,最大爆炸压力越小。在已有研究中,并未对点火延迟这一影响瓦斯爆炸危险性的因素进行研究,且未系统综合各因素评价瓦斯爆炸危险性。现阶段,不同初始温度下瓦斯爆炸压力等特性参数的实验数据还不完备,相关研究还很少,而且多数仅对实验结果进行了描述。本文中采用特殊环境20 L爆炸特性测试系统,对高温高压条件下瓦斯的爆炸极限以及高温条件下瓦斯的最大爆炸压力和点火延迟时间进行测定,并对初始温度和初始压力对瓦斯爆炸危险性的影响进行分析,以期对瓦斯爆炸危险性评估提供参考。

    特殊环境20 L爆炸特性测试系统的主体部分如图 1所示。主要包括爆炸罐体、配气系统、抽真空系统、点火系统、加热系统、测试系统、控制系统和数据采集系统。爆炸罐体连接有压力传感器和温度传感器,压力数据的采集频率为5 kHz。主要通过2种方式完成加热操作:爆炸罐体内最底部的加热丝和爆炸罐体夹层中循环的被加热的导热油。由于这2种方式同时对爆炸罐体内的可燃混合气体进行加热,且加热速率较慢,因而可以认为罐体内没有明显的温度梯度的存在,即可燃混合气体在点火时的温度均匀分布。实验中的高压通过增加进气量来实现。

    图  1  特殊环境爆炸特性测试系统
    Figure  1.  Test system of special environmental explosion characteristics

    根据实验条件设定好实验温度及压力等参数,依次通过抽真空系统对罐体抽真空,通过配气系统按体积分压充入甲烷及空气,静置约5 min,使甲烷及空气进行混合,利用红外甲烷传感器检测罐体内混合气的浓度,若连续3次检测到的浓度均为实验设定值,认为混合均匀,此时通过加热系统升高罐体内混合气体温度至设置温度。开启点火系统对混合气体点火。在爆炸极限的测定过程中,以爆炸压力超过初始压力7%作为爆炸判据,若连续3次实验未发生爆炸,则判定达到瓦斯爆炸极限。

    实验在不同初始温度(25~200 ℃)和初始压力(0.1~1.0 MPa)条件下进行,实验室环境温度在16~30 ℃之间,环境相对湿度在60%~90%RH之间,实验采用高能电火花能量发生器产生的电火花作为点火源,点火能量均为10 J。爆炸前罐体内可燃混合气体均处于静止状态。

    瓦斯的爆炸极限是能维持甲烷与氧气持续反应及火焰的持续传播的甲烷在空气中的浓度范围。瓦斯的爆炸下限越低、爆炸上限越高,即爆炸极限范围越宽,则爆炸危险性越大。图 2给出了不同初始压力条件下瓦斯爆炸上限和爆炸下限随初始温度的变化规律。

    图  2  不同初始压力下瓦斯爆炸极限与初始温度关系
    Figure  2.  Relation between explosive limit and initial temperature of gas under different initial pressures

    图 2可知,随着初始温度的升高和初始压力的加大,瓦斯的爆炸上限升高,爆炸下限降低,爆炸极限范围变宽,爆炸危险性增大。在实验中,当初始条件由常温常压升高到200 ℃、1.0 MPa时,爆炸上限由15.8%上升到25.7%,升高了62.66%;爆炸下限由5.07%降低到4.05%,降低了20.12%。由图 2(a)可知,在相同初始压力条件下,随初始温度的升高,瓦斯爆炸上限升高;在同一温度条件下,上限值随初始压力的增大而上升,而且随着压力的升高,上限的变化幅度变小。这是由于高温高压的初始环境使系统中的活化分子数增加,且离解产生更多自由基参与基元反应,使链反应更易持续进行下去,因而可以维持更高浓度的瓦斯/空气混合气体发生燃爆反应。然而随着上限浓度的进一步升高,氧气浓度越来越小,初始温度和压力对瓦斯爆炸上限的影响减弱。由图 2(b)可知,在相同初始压力条件下,随初始温度的升高,瓦斯爆炸下限降低;在同一温度条件下,下限值随初始压力的增大而下降,而且随着压力的升高,下限的变化幅度改变较小。不同初始压力条件下,瓦斯爆炸上限随初始温度的升高呈指数升高,而爆炸下限随初始温度的升高则指数降低。瓦斯爆炸极限与初始温度的拟合关系可表示为:

    \varphi_{\mathrm{U}}=a \mathrm{e}^{-\frac{T_{0}}{b}}+c \quad \quad 25\;℃ \leqslant T_{0} \leqslant 200\;℃ (1)

    式中各参数值如表 1所示。

    表  1  爆炸上限公式拟合参数
    Table  1.  Parameters of upper explosion limit fitting formula
    p0/MPa a b c R2
    0.1 -5.55 374.64 20.97 0.997 2
    0.2 -3.29 73.33 19.41 0.972 1
    0.4 -4.23 69.39 21.35 0.967 0
    0.6 -5.30 83.18 23.52 0.984 3
    0.8 -6.17 135.33 25.98 0.997 2
    1.0 -6.85 133.29 27.16 0.993 8
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格
    \varphi_{\mathrm{L}}=a \mathrm{e}^{-\frac{T_{0}}{b}}+c \quad \quad 25\;℃ \leqslant T_{0} \leqslant 200\;℃ (2)

    式中各参数值如表 2所示。

    表  2  爆炸下限公式拟合参数
    Table  2.  Parameters of lower explosion limit fitting formula
    p0/MPa a b c R2
    0.1 -0.55 -327.28 5.66 0.999 5
    0.2 -0.72 -380.04 5.81 0.992 8
    0.4 1.04 250.38 3.95 0.995 3
    0.6 0.85 180.15 3.99 0.994 0
    0.8 0.74 130.58 3.99 0.988 4
    1.0 0.69 123.45 3.92 0.982 5
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    为分析瓦斯爆炸危险性,对不同初始温度条件下的最大爆炸压力和点火延迟进行实验测定,实验混合气体中甲烷的浓度为10.1%。图 3给出了25、75、125和200 ℃时爆炸压力随反应时间的变化曲线。

    图  3  不同初始温度下瓦斯爆炸压力变化曲线
    Figure  3.  Variation of explosion pressure under different initial temperatures

    图 3可知,瓦斯的爆炸压力在经过一段点火延迟时间后,迅速上升到最大爆炸压力,此后缓慢下降,在600 ms时仍有超压存在,若采集时间足够长,则最终的爆炸压力将趋近于标准大气压力。压力曲线下降的开始阶段有一定的波动,这可能是由于壁面反射波等因素的影响造成的。从图中还可以看出,随着初始温度的升高,最大爆炸压力逐渐降低,到达最大压力的反应时间缩短。实验测得的最大爆炸压力可近似认为是瓦斯爆炸的定容爆炸压力,运用等温模型的近似假设,并结合热化学计算,推导出瓦斯爆炸的定容爆炸压力表达式[4]

    p_{\mathrm{m}}=\frac{\overline{M}_{0}}{M_{\mathrm{b}}}\left(0.75+\frac{4\;170}{T_{0}}\right) p_{0} (3)

    式中:M0Mb分别为反应物和产物的平均摩尔质量;T0p0分别为可燃气体的初始温度和初始压力。图 4给出了不同初始温度下由式(3)计算的瓦斯定容爆炸压力与实验测得的最大爆炸压力的对比分析曲线。

    图  4  最大爆炸压力随初始温度的变化曲线
    Figure  4.  The maximum explosion pressure varying with various initial temperatures

    图 4可知,在实验的定容条件下,随着初始温度的上升,瓦斯的最大爆炸压力呈下降趋势,由25 ℃时的0.78 MPa下降到200 ℃时的0.50 MPa,下降幅度为35.89%。这是因为在其他条件不变的情况下,初始温度的升高减少了单位体积内瓦斯/空气混合气体的物质的量,从而减少了反应放出的热量,因此最大爆炸压力降低。在实验温度范围内,最大爆炸压力的实测值均比理论值要小,但两者之间的偏差基本保持不变,且实测的变化规律与理论计算结果保持一致,说明实验具有较好的重复性和可靠性。如果单独考虑最大爆炸压力,则初始温度的升高并未增加瓦斯爆炸的危险性,但是,在考虑瓦斯爆炸危险性时必须考虑爆炸极限、最大爆炸压力、最大压力上升速率等各个方面的综合作用效果。

    点火延迟时间的探测是隔抑爆技术的研究基础。定义点火延迟时间为压力传感器探测到压力上升信号与触发点火之间的时间间隔。不同初始温度下瓦斯爆炸的点火延迟时间如图 5所示。由图 5可知,随着初始温度的升高,甲烷/空气混合气的点火延迟时间逐渐缩短,且温度越高,变化幅度越小。反应初始阶段自由基的积累直接影响点火延迟时间的长短,通过对瓦斯爆炸反应进行化学动力学分析,得到影响反应初始阶段主要自由基H、O和OH浓度变化的关键反应步[14]表 3列出了其中影响较大的基元反应步。表 3中R38是主要的链分支反应之一,其他反应通过直接生成主要自由基或生成自由基CH3而直接或间接影响H、O和OH等主要自由基的浓度。根据阿累尼乌斯公式可知,温度升高,反应速率常数增大,反应速率加快。因此,随着初始温度的升高,基元反应速率加快,自由基浓度增加,在反应初始阶段,更多的自由基作为活化中心参与基元反应,使反应得以更快的延续下去,从而缩短了反应发展为爆炸式氧化反应的时间,即缩短了甲烷/空气混合气爆炸的点火延迟时间。

    图  5  点火延迟时间随初始温度的变化曲线
    Figure  5.  Variation of ignition delay time with various initial temperatures
    表  3  部分主要基元反应
    Table  3.  Partial main elementary reactions
    基元反应 化学反应方程式
    R38 H+O2=O+OH
    R53 H+CH4=CH3+H2
    R98 OH+CH4=CH3+H2O
    R118 HO2+CH3=O2+CH4
    R119 HO2+CH3=OH+CH3O
    R155 CH3+O2=O+CH3O
    R156 CH3+O2=OH+CH2O
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    瓦斯爆炸的爆炸极限及爆炸特性参数均在一定程度上反映了不同初始条件下瓦斯的爆炸危险性。借鉴危险度的定义[15]:危险度等于危险可能性与危险严重度之积。综合瓦斯爆炸危险可能性和爆炸严重度对瓦斯爆炸危险度进行评估。仅考虑瓦斯的固有危险性,因而爆炸危险可能性可用瓦斯的爆炸极限来表示。瓦斯爆炸的严重度需要综合考虑最大爆炸压力pm、最大压力上升速率\left(\frac{\mathrm{d} p}{\mathrm{d} t}\right)_{\max }和爆炸作用时间te等多种因素,因此引入模糊权重的概念,对每种因素都确定合理的权重wi (∑wi=1),并对各因素进行加权平均,以综合考虑所有因素的影响[16-17]。综上,拟用下式对瓦斯爆炸危险度进行初步评估:

    H=\left(\varphi_{\mathrm{U}}-\varphi_{\mathrm{L}}\right)\left[w_{1} p_{\mathrm{m}}+w_{2}\left(\frac{\mathrm{d} p}{\mathrm{d} t}\right)_{\max }+w_{3} t_{\mathrm{c}}+w_{4} f\right] (4)

    式中:f为其他影响瓦斯爆炸严重度的因素。由于对瓦斯爆炸危险度的研究还比较少,因而还需要大量的实验研究和事故分析来进一步完善此表达式以及确定各因素的权重wi

    对初始温度和初始压力对瓦斯爆炸危险性的影响进行研究,得到以下结论:(1)高温高压条件下,瓦斯爆炸极限范围变宽。爆炸上限随温度升高和压力增大而升高,爆炸下限随温度升高和压力加大而降低。在200 ℃、1.0 MPa的初始条件下,瓦斯的爆炸上限较常温常压时升高了62.66%,爆炸下限降低了20.12%。(2)瓦斯最大爆炸压力随初始温度的升高而降低,200 ℃时的0.50 MPa相对于25 ℃时的0.78 MPa下降了35.89%。初始温度的升高缩短了瓦斯爆炸点火的延迟时间,更快的进入到爆炸反应阶段。(3)通过借鉴危险度的概念,并对各因素的影响作用进行加权平均,提出了初步评估瓦斯爆炸危险度的表达式,还需要进一步的后续研究来完善所得到的表达式并确定各影响因素的权重。

  • 图  1  激光冲击原理图

    Figure  1.  Schematic diagram of laser shock

    图  2  50%搭接示意图

    Figure  2.  Schematic diagram of 50% lapping

    图  3  激光冲击处理后的试样

    Figure  3.  The samples after laser shock peening treatment

    图  4  电化学测试原理(单位:mm)

    Figure  4.  Electrochemical test system (unit: mm)

    图  5  不同次数激光冲击下无吸收层保护的Q345R极化曲线

    Figure  5.  Polarization curves of Q345R without absorption layer protection under different laser shocks

    图  6  不同次数激光冲击下有吸收层保护的Q345R极化曲线

    Figure  6.  Polarization curves of Q345R with absorption layer protection under different laser shocks

    图  7  不同冲击次数下有无吸收层保护的Q345R的绝对腐蚀速率

    Figure  7.  The absolute corrosion rate of Q345R with and without absorption layer protection at different impact times

    图  8  激光冲击后金相组织

    Figure  8.  Metallographic structures after LSP

    图  9  疲劳试样尺寸

    Figure  9.  The size of the fatigue specimen

    图  10  腐蚀后疲劳试样

    Figure  10.  Fatigue specimens after corrosion

    图  11  不同表面状态下Q345R的疲劳寿命(N

    Figure  11.  Fatigue life (N) of Q345R under different surface conditions

    表  1  不同激光冲击次数下有或无吸收层保护的Q345R腐蚀速率

    Table  1.   Corrosion rate of Q345R with or without absorption layer protection at different LSP times

    冲击次数腐蚀速率/(mm·a−1)
    无吸收层有吸收层
    00.90870.9087
    10.25550.1335
    30.48620.3738
    50.61040.3286
    70.72370.3125
    下载: 导出CSV
  • [1] 马隆龙, 唐志华, 汪丛伟, 等. 生物质能研究现状及未来发展策略 [J]. 中国科学院院刊, 2019, 34(4): 434–442. DOI: 10.16418/j.issn.1000-3045.2019.04.008.

    MA L L, TANG Z H, WANG C W, et al. Research status and future development strategy of biomass energy [J]. Bulletin of the Chinese Academy of Sciences, 2019, 34(4): 434–442. DOI: 10.16418/j.issn.1000-3045.2019.04.008.
    [2] BRIDGWATER A V, MEIER D, RADLEIN D. An overview of fast pyrolysis of biomass [J]. Organic Geochemistry, 1999, 30(12): 1479–1493. DOI: 10.1016/S0146-6380(99)00120-5.
    [3] MAŠEK O, BUDARIN V, GRONNOW M, et al. Microwave and slow pyrolysis biochar: comparison of physical and functional properties [J]. Journal of Analytical and Applied Pyrolysis, 2013, 100: 41–48. DOI: 10.1016/j.jaap.2012.11.015.
    [4] GRONNOW M J, BUDARIN V L, MAŠEK O, et al. Torrefaction/biochar production by microwave and conventional slow pyrolysis: comparison of energy properties [J]. Global Change Biology Bioenergy, 2013, 5(2): 144–152. DOI: 10.1111/gcbb.12021.
    [5] LIU Z G, QUEK A, HOEKMAN S K, et al. Production of solid biochar fuel from waste biomass by hydrothermal carbonization [J]. Fuel, 2013, 103: 943–949. DOI: 10.1016/j.fuel.2012.07.069.
    [6] THEEGALA C S, MIDGETT J S. Hydrothermal liquefaction of separated dairy manure for production of bio-oils with simultaneous waste treatment [J]. Bioresource Technology, 2012, 107: 456–463. DOI: 10.1016/j.biortech.2011.12.061.
    [7] 沈书乾, 郭福平, 李海三, 等. 化工压力容器腐蚀影响因素及防腐策略 [J]. 石油化工设备, 2017, 46(2): 59–63. DOI: 10.3969/j.issn.1000-7466.2017.02.013.

    SHEN S Q, GUO F P, LI H S, et al. Influence factors of corrosion of pressure vessels in chemical industry and corrosion protection strategy [J]. Petro-Chemical Equipment, 2017, 46(2): 59–63. DOI: 10.3969/j.issn.1000-7466.2017.02.013.
    [8] MONTROSS C S, WEI T, YE L, et al. Laser shock processing and its effects on microstructure and properties of metal alloys: a review [J]. International Journal of Fatigue, 2002, 24(10): 1021–1036. DOI: 10.1016/S0142-1123(02)00022-1.
    [9] OCAÑA J L, MORALES M, GARCÍA-BALLESTEROS J J, et al. Laser shock microforming of thin metal sheets [J]. Applied Surface Science, 2009, 255(10): 5633–5636. DOI: 10.1016/j.apsusc.2008.10.084.
    [10] 葛茂忠, 张永康, 项建云. 镁合金激光冲击强化及抗应力腐蚀研究 [J]. 中国激光, 2010, 37(11): 2925–2930. DOI: 10.3788/CJL20L03711.2925.

    GE M Z, ZHANG Y K, XIANG J Y, et al. Research on laser shock strengthening and stress corrosion cracking resistance of AZ31B magnesium alloy [J]. Chinese Journal of Lasers, 2010, 37(11): 2925–2930. DOI: 10.3788/CJL20L03711.2925.
    [11] 李伟, 李应红, 何卫锋, 等. 激光冲击强化技术的发展和应用 [J]. 激光与光电子学进展, 2008, 45(12): 15–19. DOI: 10.3788/LOP20084512.0015.

    LI W, LI Y H, HE W F, et al. Development and application of laser shock processing [J]. Laser & Optoelectronics Progress, 2008, 45(12): 15–19. DOI: 10.3788/LOP20084512.0015.
    [12] 吴嘉俊, 赵吉宾, 乔红超, 等. 激光冲击强化技术的应用现状与发展 [J]. 光电工程, 2018, 45(2): 170690. DOI: 10.12086/oee.2018.170690.

    WU J J, ZHAO J B, QIAO H C, et al. The application status and development of laser shock processing [J]. Opto-Electronic Engineering, 2018, 45(2): 170690. DOI: 10.12086/oee.2018.170690.
    [13] 李兴成, 张永康, 卢雅琳, 等. 激光冲击AZ31镁合金抗腐蚀性能研究 [J]. 中国激光, 2014, 41(4): 0403002. DOI: 10.3788/cjl201441.0403002.

    LI X C, ZHANG Y K, LU Y L, et al. Research of corrosion resistance for AZ31 magnesium alloy by laser shock processing [J]. Chinese Journal of Lasers, 2014, 41(4): 0403002. DOI: 10.3788/cjl201441.0403002.
    [14] 汪军, 李民, 汪静雪, 等. 激光冲击强化对304不锈钢疲劳寿命的影响 [J]. 中国激光, 2019, 46(1): 0102003. DOI: 10.3788/CJL201946.0102003.

    WANG J, LI M, WANG J X, et al. Effects of laser shock processing on fatigue life of 304 stainless steel [J]. Chinese Journal of Lasers, 2019, 46(1): 0102003. DOI: 10.3788/CJL201946.0102003.
    [15] 车志刚, 史一宁, 唐楠, 等. 激光诱导等离子体在材料表面强化中的应用 [J]. 应用激光, 2013, 33(4): 465–468. DOI: 10.3788/AL20133304.465.

    CHE Z G, SHI Y N, TANG N, et al. Applications of plasma induced by laser shock on surface treatment [J]. Applied Laser, 2013, 33(4): 465–468. DOI: 10.3788/AL20133304.465.
    [16] THORSLUND T, KAHLEN F J, KAR A. Temperatures, pressures and stresses during laser shock processing [J]. Optics and Lasers in Engineering, 2003, 39(1): 51–71. DOI: 10.1016/S0143-8166(02)00040-4.
    [17] 乔红超, 胡宪亮, 赵吉宾, 等. 激光冲击强化的影响参数与发展应用 [J]. 表面技术, 2019, 48(12): 1–9, 53. DOI: 10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2019.12.001.

    QIAO H C, HU X L, ZHAO J B, et al. Influence parameters and development application of laser shock processing [J]. Surface Technology, 2019, 48(12): 1–9, 53. DOI: 10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2019.12.001.
    [18] 周颖, 马晓录, 高顺. Tafel外推法测定镁电极材料腐蚀速率 [J]. 科技展望, 2016, 26(5): 88. DOI: 10.3969/j.issn.1672-8289.2016.05.075.
    [19] MCCAFFERTY E. Validation of corrosion rates measured by the Tafel extrapolation method [J]. Corrosion Science, 2005, 47(12): 3202–3215. DOI: 10.1016/j.corsci.2005.05.046.
    [20] 郑波. 循环冷却水中微生物对金属腐蚀的研究 [D]. 天津: 天津大学, 2012. DOI: 10.7666/d.D323733.

    ZHENG B. Research on metal corrosion by microorganisms in circulating cooling water [D]. Tianjin: Tianjin University, 2012. DOI: 10.7666/d.D323733.
    [21] 刘世伟. 激光冲击处理技术研究 [D]. 合肥: 中国科学技术大学, 2000. DOI: 10.7666/d.y348172.
    [22] 金属材料轴向等幅低循环疲劳试验方法: GBT 15248—2008 [S]. 北京: 中国标准出版社, 2008.
    [23] 金属和合金的腐蚀试验一般原则: GB/T19291—2003 [S]. 北京: 中国标准出版社, 2003.
    [24] SCHÜTZ W. A history of fatigue [J]. Engineering Fracture Mechanics, 1996, 54(2): 263–300. DOI: 10.1016/0013-7944(95)00178-6.
    [25] PEYRE P, FABBRO R, MERRIEN P, et al. Laser shock processing of aluminium alloys: application to high cycle fatigue behaviour [J]. Materials Science and Engineering: A, 1996, 210(1/2): 102–113. DOI: 10.1016/0921-5093(95)10084-9.
  • 期刊类型引用(16)

    1. 刘佳佳,张翔,高志扬,张扬,陈玖强,靳马超. 基于正交试验的U形通风采煤工作面瓦斯爆炸超压影响因素分析. 爆炸与冲击. 2025(04): 166-179 . 本站查看
    2. 边振华,李小萌. 封闭巷道挡板对爆炸冲击波传播的影响研究. 煤矿安全. 2023(01): 70-76 . 百度学术
    3. 甘海龙. 瓦斯气利用发电机尾气余热降温脱水对发电功率的影响研究. 煤化工. 2023(04): 50-52+57 . 百度学术
    4. 陈先锋,智雪珂,刘丽娟,雷松,张洪铭,孙玮康. 泄压强度与浓度梯度作用下甲烷爆炸特性. 中国安全科学学报. 2021(12): 39-44 . 百度学术
    5. 李孝斌,张瑞杰,崔沥巍,张庆利. 尿素抑制甲烷爆炸过程中爆炸压力与自由基变化耦合分析. 爆炸与冲击. 2020(03): 13-23 . 本站查看
    6. 胡盛,陈国华,张强,赵杰,董浩宇,李少鹏. 甲类仓库内可燃气体爆炸灾害及泄压尺寸研究综述. 安全与环境工程. 2020(01): 179-189 . 百度学术
    7. 李孝斌,崔沥巍,张瑞杰,黄宇翔. 甲烷爆炸初期关键自由基化学发光与爆炸压力的耦合关系分析. 含能材料. 2020(08): 779-785 . 百度学术
    8. 黄强,穆朝民,王亚军,周辉,李重情. 瓦斯体积分数对90°弯管泄爆特性的影响. 中国安全科学学报. 2020(11): 101-107 . 百度学术
    9. 朱丕凯,司荣军. 温度压力耦合对瓦斯爆炸危险度的影响研究. 中国煤炭. 2019(01): 118-122 . 百度学术
    10. 吕鹏飞,张家旭,马利克·哈力木,张瑾,庞磊,杨凯,吕则恺. 初始温度和压力对排污空间甲烷-空气混合物爆燃特性影响的模拟研究. 中国安全生产科学技术. 2019(06): 18-23 . 百度学术
    11. 钟巍,田宙,寿列枫. 基于SD_Toolbox和Cantera的气体ZND爆轰结构参数计算与惰性气体阻尼效应研究. 工业安全与环保. 2019(07): 10-14 . 百度学术
    12. 白刚,周西华,宋东平. 温度与CO气体耦合作用对瓦斯爆炸界限影响实验. 高压物理学报. 2019(04): 189-196 . 百度学术
    13. 陈凡东. 隔爆外壳压力试验参考压力测定影响因素分析. 煤矿安全. 2019(11): 232-234 . 百度学术
    14. 李少鹏,陈国华,赵杰,张强,胡盛,董浩宇. 开敞空间可燃气云爆炸冲击波超压及灾害动力响应研究评述. 中国安全生产科学技术. 2019(11): 11-17 . 百度学术
    15. 钟巍,姚成宝,王宏亮,寿列枫,浦锡锋,田宙. 基于SD_Toolbox和Cantera的气体C-J爆轰参数计算及规律分析. 科学技术与工程. 2018(23): 185-193 . 百度学术
    16. 王凯,吴则琪,周爱桃,丰硕. 并联下行通风巷道瓦斯风压诱致风流紊乱研究. 矿业科学学报. 2016(01): 49-57 . 百度学术

    其他类型引用(11)

  • 加载中
图(11) / 表(1)
计量
  • 文章访问数:  621
  • HTML全文浏览量:  188
  • PDF下载量:  53
  • 被引次数: 27
出版历程
  • 收稿日期:  2021-09-22
  • 修回日期:  2021-12-16
  • 网络出版日期:  2022-03-30
  • 刊出日期:  2022-10-31

目录

/

返回文章
返回