1988年 8卷 第2期
1988, 8(2): 97-105.
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本文被引
摘要:
本文提出了一端起爆的线型聚能装药射流形成的不定常理论模型。根据这一模型,当金属罩在爆轰波作用下的运动速度为已知时,则不论此速度是否是时间或初始位置的函数,都能得到射流形成时的速度,质量和位置等参数。 按照本文模型,Defourneaux.M.的定常射流形成定常模型是一个简单的特例。我们利用本文的模型对等厚度装药的情况进行了计算,并与实验结果比较,两者符合良好。同时计算结果表明,考虑射流形成的不定常因素,可以较好地解释射流头部的质量堆积和射流内部的反向速度梯度等实验现象。本文的模型可以为线型聚能切割索的设计提供较为准确的理论指导。
本文提出了一端起爆的线型聚能装药射流形成的不定常理论模型。根据这一模型,当金属罩在爆轰波作用下的运动速度为已知时,则不论此速度是否是时间或初始位置的函数,都能得到射流形成时的速度,质量和位置等参数。 按照本文模型,Defourneaux.M.的定常射流形成定常模型是一个简单的特例。我们利用本文的模型对等厚度装药的情况进行了计算,并与实验结果比较,两者符合良好。同时计算结果表明,考虑射流形成的不定常因素,可以较好地解释射流头部的质量堆积和射流内部的反向速度梯度等实验现象。本文的模型可以为线型聚能切割索的设计提供较为准确的理论指导。
1988, 8(2): 106-112.
摘要:
本文通过对圆筒容器状构筑物进行结构动力分析,探讨了水压控制爆破机理,提出了水压控制爆破药量计算公式及最佳药包入水深度。
本文通过对圆筒容器状构筑物进行结构动力分析,探讨了水压控制爆破机理,提出了水压控制爆破药量计算公式及最佳药包入水深度。
1988, 8(2): 113-123.
摘要:
聚能破甲弹的金属射流断裂后发生径向随机发散,导致破甲深度显著下降。本文分析了径向随机发散的规律,得出描述拉断后射流对钢靶随机侵彻深度的一阶非线性常微分方程,并给出了大炸高条件下的简化解。
聚能破甲弹的金属射流断裂后发生径向随机发散,导致破甲深度显著下降。本文分析了径向随机发散的规律,得出描述拉断后射流对钢靶随机侵彻深度的一阶非线性常微分方程,并给出了大炸高条件下的简化解。
1988, 8(2): 124-129.
摘要:
本文用改进的HELP二维计算程序,流体弹塑性力学模型,计算了复合弹体高速撞击岩体问题。给出了早期弹丸侵彻的几何图象,典型时刻轴向速度、压力、应力分布,以及早期弹体中出现的拉应力场。可供弹丸防护参考之用。所有结果都与单一弹体的结果进行了比较,以便估价被帽材料的防护效果。
本文用改进的HELP二维计算程序,流体弹塑性力学模型,计算了复合弹体高速撞击岩体问题。给出了早期弹丸侵彻的几何图象,典型时刻轴向速度、压力、应力分布,以及早期弹体中出现的拉应力场。可供弹丸防护参考之用。所有结果都与单一弹体的结果进行了比较,以便估价被帽材料的防护效果。
1988, 8(2): 130-134.
摘要:
本文利用AMT铝合金三种不同厚度的圆柱壳,在常外压和不同轴向冲击载荷作用下的柱壳塑性动力屈曲问题。实验发现除了通常文献中提到的临界速度Vc1外,还有一个使柱壳发生较大变形而破坏时所对应的一个临界遵度Vc2。文章重点研究Vc2与轴向变形。柱壳厚度等之间关系以及柱壳屈曲形式。
本文利用AMT铝合金三种不同厚度的圆柱壳,在常外压和不同轴向冲击载荷作用下的柱壳塑性动力屈曲问题。实验发现除了通常文献中提到的临界速度Vc1外,还有一个使柱壳发生较大变形而破坏时所对应的一个临界遵度Vc2。文章重点研究Vc2与轴向变形。柱壳厚度等之间关系以及柱壳屈曲形式。
1988, 8(2): 135-138.
摘要:
续定常爆轰数值模拟中化学反应率与人为粘性的相关性,本文对体积起爆函数进行了一维、二维系统考查,并与Cochran反应率做了二维对比计算给出数值结果。数值模拟爆轰的复杂相互作用,应用体积起爆函数为好。
续定常爆轰数值模拟中化学反应率与人为粘性的相关性,本文对体积起爆函数进行了一维、二维系统考查,并与Cochran反应率做了二维对比计算给出数值结果。数值模拟爆轰的复杂相互作用,应用体积起爆函数为好。
1988, 8(2): 139-145.
摘要:
本文根据建筑物拆除爆破的破坏机理,运用结构力学推导了砖混结构建筑物爆破失稳倾倒的基本条件,并由工程实践中摸索出承重墙布孔设计的新方法,这对城市拆除爆破工程具有现实的指导意义。
本文根据建筑物拆除爆破的破坏机理,运用结构力学推导了砖混结构建筑物爆破失稳倾倒的基本条件,并由工程实践中摸索出承重墙布孔设计的新方法,这对城市拆除爆破工程具有现实的指导意义。
1988, 8(2): 146-151.
摘要:
本文提出的数字图象处理技术,可用于测量爆炸金属碎片的质量和碎片质心的空间位置。它采用的原始图象由闪光X光照相获得。初步实验结果表明,这项技术是可行的。
本文提出的数字图象处理技术,可用于测量爆炸金属碎片的质量和碎片质心的空间位置。它采用的原始图象由闪光X光照相获得。初步实验结果表明,这项技术是可行的。
1988, 8(2): 152-158.
摘要:
本文以爆破漏斗理论为基础,通过分析密集系数m炮孔孔距与排距之比的变化所引起的爆破几何条件、岩石破碎机理的变化,说明宽孔距微差爆破对改善破碎质量是由于临空面的增加,发育的爆破裂隙系,最小抵抗线的减小,应力降低区域的消失,附加破碎概率的增加和爆方单耗的微小增加。合理的m值以大于4(至少应大于3)小于8为好。
本文以爆破漏斗理论为基础,通过分析密集系数m炮孔孔距与排距之比的变化所引起的爆破几何条件、岩石破碎机理的变化,说明宽孔距微差爆破对改善破碎质量是由于临空面的增加,发育的爆破裂隙系,最小抵抗线的减小,应力降低区域的消失,附加破碎概率的增加和爆方单耗的微小增加。合理的m值以大于4(至少应大于3)小于8为好。
1988, 8(2): 159-166.
摘要:
本文分析研究了常用的九个水压爆破药量计算公式,根据十几次水压爆破的成败经验,建立了水压爆破药量计算的综合经验公式,其计算结果与实际用药量的爆破效果表明,这个公式符合得比较好。最后给出了五个实例的对比计算结果。
本文分析研究了常用的九个水压爆破药量计算公式,根据十几次水压爆破的成败经验,建立了水压爆破药量计算的综合经验公式,其计算结果与实际用药量的爆破效果表明,这个公式符合得比较好。最后给出了五个实例的对比计算结果。
1988, 8(2): 167-174.
摘要:
本文讨论了条形空腔药包的分集原则、间断长度、药量计算和最小空腔比的确定,以及条形空腔药包的地震效应等,它们都是条形空腔药包设计中必须解决的重要课题。文中对建立的计算公式列举了若干算例,证明与爆后的实际情况或小型试验比较吻合。
本文讨论了条形空腔药包的分集原则、间断长度、药量计算和最小空腔比的确定,以及条形空腔药包的地震效应等,它们都是条形空腔药包设计中必须解决的重要课题。文中对建立的计算公式列举了若干算例,证明与爆后的实际情况或小型试验比较吻合。
1988, 8(2): 180-185.
摘要:
国际冲击载荷和材料动态行为学术会议(简称IMPACT87)于1987年5月18日至22日在西德不来梅市举行。会议由西德弗朗霍夫学会应用材料研究所(IFAM),法国国立南特大学高等机械工程学院(ENSM)和西德金属学会(DGM)联合主办。
国际冲击载荷和材料动态行为学术会议(简称IMPACT87)于1987年5月18日至22日在西德不来梅市举行。会议由西德弗朗霍夫学会应用材料研究所(IFAM),法国国立南特大学高等机械工程学院(ENSM)和西德金属学会(DGM)联合主办。
1988, 8(2): 185-185.
摘要:
一九八八年元月五日下午四时,西南流体物理研究所采用定向倒塌的控爆技术,成功地拆除了成都市热电厂的2~#烟囱。 该烟囱高80m,主体由100~#红砖砌成。在标高14m以下呈六角形,为0.99～1.80m变厚度筒壁,内含烟道、集灰漏斗和出灰口等复杂的砖混结构。根部内接圆直径10.80m,上端直径5.24m,平时上端最大摆动幅度12cm。
一九八八年元月五日下午四时,西南流体物理研究所采用定向倒塌的控爆技术,成功地拆除了成都市热电厂的2~#烟囱。 该烟囱高80m,主体由100~#红砖砌成。在标高14m以下呈六角形,为0.99～1.80m变厚度筒壁,内含烟道、集灰漏斗和出灰口等复杂的砖混结构。根部内接圆直径10.80m,上端直径5.24m,平时上端最大摆动幅度12cm。
1988, 8(2): 186-192.
摘要:
气体炮经过精密的安装以后,就要进入实验发射的调试阶段。在调试阶段要测量的性能参数大体上有两方面的内容:一是静态性能,主要检验加压和保压性能;抽真空和保真空性能;各联接部件的工作状态是否可靠等。这部分工作基本上属于检验机械加工和组装的质量;二是发射性能,主要检验弹道性能,其内容有高压气室工作过程中的压力变化,活塞和弹丸在管内的运动规律,弹丸出炮口的速度和姿态等。 静态检验的内容对于一级炮和二级炮都是相同的。
气体炮经过精密的安装以后,就要进入实验发射的调试阶段。在调试阶段要测量的性能参数大体上有两方面的内容:一是静态性能,主要检验加压和保压性能;抽真空和保真空性能;各联接部件的工作状态是否可靠等。这部分工作基本上属于检验机械加工和组装的质量;二是发射性能,主要检验弹道性能,其内容有高压气室工作过程中的压力变化,活塞和弹丸在管内的运动规律,弹丸出炮口的速度和姿态等。 静态检验的内容对于一级炮和二级炮都是相同的。
