2013年 33卷 第4期
2013, 33(4): 337-343.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0337-07
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本文被引
摘要:
为了解药包在距离结构较近时水下爆炸气泡对水中结构冲击的影响，假设圆柱壳结构附近气泡的位移为自由场中气泡由于浮力产生位移和圆柱壳对气泡吸引产生位移的和，并建立了简化射流模型，对射流冲击下圆柱壳板架所产生的毁伤效应进行研究，分析了破坏形式，拟为水下爆炸气泡射流对船体的毁伤提供参考。
为了解药包在距离结构较近时水下爆炸气泡对水中结构冲击的影响，假设圆柱壳结构附近气泡的位移为自由场中气泡由于浮力产生位移和圆柱壳对气泡吸引产生位移的和，并建立了简化射流模型，对射流冲击下圆柱壳板架所产生的毁伤效应进行研究，分析了破坏形式，拟为水下爆炸气泡射流对船体的毁伤提供参考。
2013, 33(4): 344-350.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0344-07
摘要:
以朝不楞矿区铁锌多金属矿山工程地质为依据，采用FLAC-3D软件及超声波测试，以岩体爆破损伤理论为基础，系统研究了多次爆破作用下井下分段回采巷道掘进时,回采巷道围岩损伤累计增长规律，并对尾砂胶结物充填相邻采空区下的矿柱回采进行了三维有限元数值模拟，分析了围岩爆破累计损伤和残留矿体矿柱回采及采空区稳定性。
以朝不楞矿区铁锌多金属矿山工程地质为依据，采用FLAC-3D软件及超声波测试，以岩体爆破损伤理论为基础，系统研究了多次爆破作用下井下分段回采巷道掘进时,回采巷道围岩损伤累计增长规律，并对尾砂胶结物充填相邻采空区下的矿柱回采进行了三维有限元数值模拟，分析了围岩爆破累计损伤和残留矿体矿柱回采及采空区稳定性。
2013, 33(4): 351-356.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0351-06
摘要:
针对高瓦斯矿发火区封闭时常发生瓦斯爆炸事故，对影响瓦斯爆炸界限的因素进行实验，探索温度、压力、可燃气体(CO)、惰性气体(N2和CO2)等条件对瓦斯爆炸界限的影响规律。得出常温常压下瓦斯爆炸的体积分数下限为5%，瓦斯爆炸上限为13.5%，以及CO2的惰化效果比N2更好的结论。根据实验数据绘制混合气体的爆炸三角形，并进行新的惰化分区划分，不仅为火区封闭时防治瓦斯爆炸提供新的技术途径，而且能计算出使火区惰化时，所需惰性气体量，可对这些因素进行合理控制，有效地降低瓦斯爆炸危险性。
针对高瓦斯矿发火区封闭时常发生瓦斯爆炸事故，对影响瓦斯爆炸界限的因素进行实验，探索温度、压力、可燃气体(CO)、惰性气体(N2和CO2)等条件对瓦斯爆炸界限的影响规律。得出常温常压下瓦斯爆炸的体积分数下限为5%，瓦斯爆炸上限为13.5%，以及CO2的惰化效果比N2更好的结论。根据实验数据绘制混合气体的爆炸三角形，并进行新的惰化分区划分，不仅为火区封闭时防治瓦斯爆炸提供新的技术途径，而且能计算出使火区惰化时，所需惰性气体量，可对这些因素进行合理控制，有效地降低瓦斯爆炸危险性。
2013, 33(4): 357-362.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0357-06
摘要:
为研究非金属粉末对管内瓦斯预混火焰传播的影响，选用煤粉和石粉2类煤矿井下常见粉末，采用微细热电偶、火焰传感器测试得出内铺2种粉末管内瓦斯火焰传播的瞬态温度、火焰阵面位置及火焰传播速度等参数，初步分析2种粉末影响瓦斯火焰传播机制的不同。实验表明：(1)煤粉能够加速管内瓦斯火焰的传播，而石粉则抑制管内瓦斯火焰的传播，但两者影响机制有本质不同；(2)内铺煤粉时，火焰温度瞬时值曲线呈现出明显的双峰结构，反应区宽度增加，表明活性煤粉与瓦斯形成了瓦斯煤粉复合火焰；(3)内铺石粉时，火焰温度值整体下降，温度半峰宽度变窄，说明撒布岩粉法能有效抑制瓦斯煤尘爆炸发生。
为研究非金属粉末对管内瓦斯预混火焰传播的影响，选用煤粉和石粉2类煤矿井下常见粉末，采用微细热电偶、火焰传感器测试得出内铺2种粉末管内瓦斯火焰传播的瞬态温度、火焰阵面位置及火焰传播速度等参数，初步分析2种粉末影响瓦斯火焰传播机制的不同。实验表明：(1)煤粉能够加速管内瓦斯火焰的传播，而石粉则抑制管内瓦斯火焰的传播，但两者影响机制有本质不同；(2)内铺煤粉时，火焰温度瞬时值曲线呈现出明显的双峰结构，反应区宽度增加，表明活性煤粉与瓦斯形成了瓦斯煤粉复合火焰；(3)内铺石粉时，火焰温度值整体下降，温度半峰宽度变窄，说明撒布岩粉法能有效抑制瓦斯煤尘爆炸发生。
2013, 33(4): 363-368.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0363-06
摘要:
为研究硅酸铝棉位置、长度对预混气体爆炸超压和火焰速度的抑制规律，进行了硅酸铝棉抑制管道内预混气体爆炸实验，在管路内置入硅酸铝棉，以室温常压下化学计量浓度的C2H2/air预混气体为介质。结果表明，当硅酸铝棉长度超过速度临界长度时，能够有效抑制火焰速度。当硅酸铝棉长度超过压力临界长度时，能够有效抑制爆炸超压。速度临界长度的大小与硅酸铝棉入口火焰速度有关。压力临界长度的大小与硅酸铝棉入口爆炸超压有关。压力临界长度小于速度临界长度，说明硅酸铝棉对压力的抑制效果更加显著。
为研究硅酸铝棉位置、长度对预混气体爆炸超压和火焰速度的抑制规律，进行了硅酸铝棉抑制管道内预混气体爆炸实验，在管路内置入硅酸铝棉，以室温常压下化学计量浓度的C2H2/air预混气体为介质。结果表明，当硅酸铝棉长度超过速度临界长度时，能够有效抑制火焰速度。当硅酸铝棉长度超过压力临界长度时，能够有效抑制爆炸超压。速度临界长度的大小与硅酸铝棉入口火焰速度有关。压力临界长度的大小与硅酸铝棉入口爆炸超压有关。压力临界长度小于速度临界长度，说明硅酸铝棉对压力的抑制效果更加显著。
2013, 33(4): 369-374.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0369-06
摘要:
用分离式Hopkinson压杆对多种聚苯乙烯(expanded polystyrene，EPS)体积含量的EPS混凝土试样进行了动态劈裂实验。提出了描述EPS混凝土劈裂强度与应力率关系的经验公式，该式同时适合于静态和动态应力率，并根据实验结果拟合了系数。分析了EPS含量、粒径大小对劈裂强度和动态增强因数的影响，发现碳纤维能有效提高EPS混凝土的动态劈裂强度，尤其对于小EPS粒径混凝土。此外，还研究了试样的能量耗散随应力率的变化规律，EPS含量增加时，试样的能量耗散随应力率的增加而增加，反应出EPS颗粒具有增韧和吸能效果。
用分离式Hopkinson压杆对多种聚苯乙烯(expanded polystyrene，EPS)体积含量的EPS混凝土试样进行了动态劈裂实验。提出了描述EPS混凝土劈裂强度与应力率关系的经验公式，该式同时适合于静态和动态应力率，并根据实验结果拟合了系数。分析了EPS含量、粒径大小对劈裂强度和动态增强因数的影响，发现碳纤维能有效提高EPS混凝土的动态劈裂强度，尤其对于小EPS粒径混凝土。此外，还研究了试样的能量耗散随应力率的变化规律，EPS含量增加时，试样的能量耗散随应力率的增加而增加，反应出EPS颗粒具有增韧和吸能效果。
2013, 33(4): 375-380.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0375-06
摘要:
为研究约束爆炸后爆炸产物与约束空间内的氧气发生化学反应对约束爆炸准静态压力的影响，从能量守恒和理想气体状态方程出发，基于爆炸后产物膨胀过程的等压假设模型，建立了约束爆炸准静态压力计算公式，并对TNT炸药爆炸后发生的化学反应与约束空间内准静态压力大小的关系进行分析。计算得到不同药量体积比下，TNT炸药约束爆炸后的准静态压力，计算结果与实验结果符合较好，可应用于其他类型炸药，并为预测约束爆炸后的准静态压力提供理论依据和估算方法。
为研究约束爆炸后爆炸产物与约束空间内的氧气发生化学反应对约束爆炸准静态压力的影响，从能量守恒和理想气体状态方程出发，基于爆炸后产物膨胀过程的等压假设模型，建立了约束爆炸准静态压力计算公式，并对TNT炸药爆炸后发生的化学反应与约束空间内准静态压力大小的关系进行分析。计算得到不同药量体积比下，TNT炸药约束爆炸后的准静态压力，计算结果与实验结果符合较好，可应用于其他类型炸药，并为预测约束爆炸后的准静态压力提供理论依据和估算方法。
2013, 33(4): 381-386.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0381-06
摘要:
在-196 ℃对S30408奥氏体不锈钢的母材和焊缝进行了夏比摆锤冲击实验，采用改进的柔度变化率法得到了低温下不锈钢母材夏比试样的起裂点。结果表明，采用改进的柔度变化率法得到的结果比采用传统的柔度变化率法得到的结果更准确。根据实验得到的载荷-位移曲线，结合采用Schindler法和关键曲线法各自所得结果的优点，得到了不锈钢母材的动态裂纹扩展阻力曲线（动态J-R曲线）。依据不锈钢焊缝在低温动载下的载荷-位移曲线及其断裂特征，通过线弹性断裂力学计算获得其动态断裂韧性。
在-196 ℃对S30408奥氏体不锈钢的母材和焊缝进行了夏比摆锤冲击实验，采用改进的柔度变化率法得到了低温下不锈钢母材夏比试样的起裂点。结果表明，采用改进的柔度变化率法得到的结果比采用传统的柔度变化率法得到的结果更准确。根据实验得到的载荷-位移曲线，结合采用Schindler法和关键曲线法各自所得结果的优点，得到了不锈钢母材的动态裂纹扩展阻力曲线（动态J-R曲线）。依据不锈钢焊缝在低温动载下的载荷-位移曲线及其断裂特征，通过线弹性断裂力学计算获得其动态断裂韧性。
2013, 33(4): 387-393.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0387-07
摘要:
根据单层爆炸反应装甲(explosive reactive armor, ERA)飞板运动规律，建立了双层楔形ERA飞板的运动模型。利用该模型对双层楔形ERA各飞板的运动规律进行分析，由此计算出飞板之间相互作用的时间。采用X光脉冲闪光测试系统对相应的实验进行记录，结果表明：根据理论模型计算结的相互作用时间与实验测得数据吻合较好，且双层平行ERA较单层ERA的飞板相互作用时间提高了5倍，双层楔形ERA的飞板相互作用时间又较双层平行ERA的提升38%。
根据单层爆炸反应装甲(explosive reactive armor, ERA)飞板运动规律，建立了双层楔形ERA飞板的运动模型。利用该模型对双层楔形ERA各飞板的运动规律进行分析，由此计算出飞板之间相互作用的时间。采用X光脉冲闪光测试系统对相应的实验进行记录，结果表明：根据理论模型计算结的相互作用时间与实验测得数据吻合较好，且双层平行ERA较单层ERA的飞板相互作用时间提高了5倍，双层楔形ERA的飞板相互作用时间又较双层平行ERA的提升38%。
2013, 33(4): 394-400.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0394-07
摘要:
为了研究不同升温速率下复合炸药JO-9159/JB-9014烤燃实验的热反应规律，建立了复合炸药的烤燃模型，利用有限元程序LS-DYNA3D对不同结构的复合药柱在烤燃过程中的热响应情况进行了数值模拟，并利用实验进行了验证，结果显示模拟结果可信。利用已建立的模型对5 K/h、3 K/min和10 K/min等3种不同升温速率下复合药柱烤燃过程进行了数值模拟，结果表明：升温速率和装药结构的不同对复合药柱的点火时间和位置有较大影响，随着升温速率的增大，点火时间变短，点火位置由药柱的中心处逐渐移至药柱的两端边缘，升温速率较小时，复合药柱的热安定性取决于内部高能炸药的特性，升温速率较大时，复合药柱的热安定性与单一钝感药柱性能近似。因此，只有在较大的升温速率下，钝感炸药内部嵌入高能炸药才能既提高整体药柱的威力，又保证其具有较好的热安定性。
为了研究不同升温速率下复合炸药JO-9159/JB-9014烤燃实验的热反应规律，建立了复合炸药的烤燃模型，利用有限元程序LS-DYNA3D对不同结构的复合药柱在烤燃过程中的热响应情况进行了数值模拟，并利用实验进行了验证，结果显示模拟结果可信。利用已建立的模型对5 K/h、3 K/min和10 K/min等3种不同升温速率下复合药柱烤燃过程进行了数值模拟，结果表明：升温速率和装药结构的不同对复合药柱的点火时间和位置有较大影响，随着升温速率的增大，点火时间变短，点火位置由药柱的中心处逐渐移至药柱的两端边缘，升温速率较小时，复合药柱的热安定性取决于内部高能炸药的特性，升温速率较大时，复合药柱的热安定性与单一钝感药柱性能近似。因此，只有在较大的升温速率下，钝感炸药内部嵌入高能炸药才能既提高整体药柱的威力，又保证其具有较好的热安定性。
2013, 33(4): 401-407.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0401-07
摘要:
为了探讨铝飞片撞击陶瓷材料时的层裂现象，采用改进SPH方法模拟应力波在陶瓷材料中的传播。结果表明，当离散粒子分布不均匀时，数值模拟计算的自由面速度时程曲线与实测曲线吻合良好。对比CSPM方法，改进SPH方法的精度更高。提出适用于数值模拟的陶瓷材料损伤演化方程，对脉冲载荷下陶瓷/钢层合板层裂的破坏过程进行数值模拟，结果表明，由于陶瓷的波阻抗高于钢的，且抗压强度远高于抗拉强度，因此拉应力引起的层裂破坏是主要的。即使在材料内部传播的只是弹性压缩波，当弹性波到达材料界面时，由界面反射引起的卸载波也能导致陶瓷发生层裂破坏。
为了探讨铝飞片撞击陶瓷材料时的层裂现象，采用改进SPH方法模拟应力波在陶瓷材料中的传播。结果表明，当离散粒子分布不均匀时，数值模拟计算的自由面速度时程曲线与实测曲线吻合良好。对比CSPM方法，改进SPH方法的精度更高。提出适用于数值模拟的陶瓷材料损伤演化方程，对脉冲载荷下陶瓷/钢层合板层裂的破坏过程进行数值模拟，结果表明，由于陶瓷的波阻抗高于钢的，且抗压强度远高于抗拉强度，因此拉应力引起的层裂破坏是主要的。即使在材料内部传播的只是弹性压缩波，当弹性波到达材料界面时，由界面反射引起的卸载波也能导致陶瓷发生层裂破坏。
2013, 33(4): 408-414.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0408-07
摘要:
对建筑结构倒塌破坏的数值模拟方法进行了综述，可归纳为预设损伤与破坏准则、隐式有限元、显式有限元、颗粒离散单元法等4类，分别就其发展历史和实际应用过程中存在的若干缺陷和问题进行探讨。根据颗粒离散元法的基本原理与特点，以某3跨10层的高层框架结构为算例，建立颗粒流模型，基于PFC2D软件编写程序，模拟该结构在突遭水平强击作用下从构件裂纹扩展、断裂、失效、退出工作、结构局部性坍塌一直到整体倒塌的全部动态过程，表明颗粒离散元法可对二维、三维倒塌过程中存在的大量非线性问题进行处理，与其他方法相比较具有较大优势。
对建筑结构倒塌破坏的数值模拟方法进行了综述，可归纳为预设损伤与破坏准则、隐式有限元、显式有限元、颗粒离散单元法等4类，分别就其发展历史和实际应用过程中存在的若干缺陷和问题进行探讨。根据颗粒离散元法的基本原理与特点，以某3跨10层的高层框架结构为算例，建立颗粒流模型，基于PFC2D软件编写程序，模拟该结构在突遭水平强击作用下从构件裂纹扩展、断裂、失效、退出工作、结构局部性坍塌一直到整体倒塌的全部动态过程，表明颗粒离散元法可对二维、三维倒塌过程中存在的大量非线性问题进行处理，与其他方法相比较具有较大优势。
2013, 33(4): 415-419.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0415-05
摘要:
针对不同环境温度对瓦斯爆炸压力及最大压力上升速率的影响进行实验。研究表明，在其他条件不变的情况下，随着环境温度的增加最大爆炸压力逐渐减小，且最大爆炸压力与环境温度的倒数呈现线性衰减规律；随着环境温度的升高，化学反应速率增加，爆炸压力达到峰值所需的时间减少；瓦斯气体的最大压力上升速率随环境温度的升高呈非线性变化规律，在环境温度为298~473 K的范围内，最大压力上升速率基本不变。这些规律性的结论可为防治矿井瓦斯爆炸事故和煤层气的安全利用提供理论基础。
针对不同环境温度对瓦斯爆炸压力及最大压力上升速率的影响进行实验。研究表明，在其他条件不变的情况下，随着环境温度的增加最大爆炸压力逐渐减小，且最大爆炸压力与环境温度的倒数呈现线性衰减规律；随着环境温度的升高，化学反应速率增加，爆炸压力达到峰值所需的时间减少；瓦斯气体的最大压力上升速率随环境温度的升高呈非线性变化规律，在环境温度为298~473 K的范围内，最大压力上升速率基本不变。这些规律性的结论可为防治矿井瓦斯爆炸事故和煤层气的安全利用提供理论基础。
2013, 33(4): 420-424.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0420-05
摘要:
构建了一套高精度的求解成形装药金属射流问题的数值方案，给出了适用于欧拉程序的同时考虑塑性温升和冲击温升的计算方法,通过固体炸药爆炸的经典算例证明了程序是高精度的。对成形装药金属射流进行了模拟，给出了炸药的起爆、金属衬垫的失效以及射流的形成过程。研究了衬垫形状对射流形状、速度和温度的影响,通过数值分析发现，随着衬垫顶角的增大，射流的长度变短，速度减小，衬垫材料的利用率有所增加;在爆炸载荷作用的初期，衬垫的温度随着衬垫顶角的减小而增大，而当射流形成并趋于稳定之后，4种衬垫构型产生的射流温度十分接近。
构建了一套高精度的求解成形装药金属射流问题的数值方案，给出了适用于欧拉程序的同时考虑塑性温升和冲击温升的计算方法,通过固体炸药爆炸的经典算例证明了程序是高精度的。对成形装药金属射流进行了模拟，给出了炸药的起爆、金属衬垫的失效以及射流的形成过程。研究了衬垫形状对射流形状、速度和温度的影响,通过数值分析发现，随着衬垫顶角的增大，射流的长度变短，速度减小，衬垫材料的利用率有所增加;在爆炸载荷作用的初期，衬垫的温度随着衬垫顶角的减小而增大，而当射流形成并趋于稳定之后，4种衬垫构型产生的射流温度十分接近。
2013, 33(4): 425-429.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0425-05
摘要:
利用动力学计算软件AUTODYN2D，采用拉格朗日网格描述弹、靶模型，对弹径比为0.3、直径为75 mm、长225 mm的卵形弹垂直侵彻直径为1.6 m、厚度为2 m的混凝土靶板的过程进行了数值模拟。通过设置静水压和主应力2种拉伸失效模式、不同的混凝土靶板网格尺寸以及不同的销蚀应变分别进行计算，考察以上因素对侵彻深度及靶板前表面损伤面积计算结果的影响。结果表明：3种因素对数值模拟结果的影响显著；靶板网格尺寸选择5.0 mm时，计算结果较合理；分别选用2种不同的拉伸失效模式，侵蚀应变取1.5时，计算结果与实验结果均较接近；而当选用静水压拉伸失效模式，侵蚀应变取2.0时，计算结果与实验结果吻合最好。
利用动力学计算软件AUTODYN2D，采用拉格朗日网格描述弹、靶模型，对弹径比为0.3、直径为75 mm、长225 mm的卵形弹垂直侵彻直径为1.6 m、厚度为2 m的混凝土靶板的过程进行了数值模拟。通过设置静水压和主应力2种拉伸失效模式、不同的混凝土靶板网格尺寸以及不同的销蚀应变分别进行计算，考察以上因素对侵彻深度及靶板前表面损伤面积计算结果的影响。结果表明：3种因素对数值模拟结果的影响显著；靶板网格尺寸选择5.0 mm时，计算结果较合理；分别选用2种不同的拉伸失效模式，侵蚀应变取1.5时，计算结果与实验结果均较接近；而当选用静水压拉伸失效模式，侵蚀应变取2.0时，计算结果与实验结果吻合最好。
2013, 33(4): 430-437.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0430-08
摘要:
为了深入研究激波诱导的火焰变形以及由此带来的混合和燃烧变化特性，采用带单步化学反应的Navier-Stokes方程和高网格分辨率，对平面入射激波及其反射激波诱导球形火焰变形的现象进行了二维数值研究，计算结果与实验结果较好吻合。研究结果显示，在反射激波作用前，火焰的变形和皱褶主要受入射激波诱导等物理过程影响；而在反射激波与失稳火焰作用后，燃烧放热率、火焰有效面积和界面长度均迅速增加，控制火焰变形的机制逐渐向化学反应(燃烧)过程过渡；在失稳火焰发展的后期，增强的燃烧过程能够削弱火焰界面的皱褶，进而抑制未燃气和可燃气的混合。由此可以得出结论，激波诱导的火焰界面通过变形可促进界面两侧未燃气与可燃气的混合，进而强化燃烧过程，但燃烧的增强却反过来能抑制混合；认识两者之间的关系有助于利用或控制激波火焰相互作用过程。
为了深入研究激波诱导的火焰变形以及由此带来的混合和燃烧变化特性，采用带单步化学反应的Navier-Stokes方程和高网格分辨率，对平面入射激波及其反射激波诱导球形火焰变形的现象进行了二维数值研究，计算结果与实验结果较好吻合。研究结果显示，在反射激波作用前，火焰的变形和皱褶主要受入射激波诱导等物理过程影响；而在反射激波与失稳火焰作用后，燃烧放热率、火焰有效面积和界面长度均迅速增加，控制火焰变形的机制逐渐向化学反应(燃烧)过程过渡；在失稳火焰发展的后期，增强的燃烧过程能够削弱火焰界面的皱褶，进而抑制未燃气和可燃气的混合。由此可以得出结论，激波诱导的火焰界面通过变形可促进界面两侧未燃气与可燃气的混合，进而强化燃烧过程，但燃烧的增强却反过来能抑制混合；认识两者之间的关系有助于利用或控制激波火焰相互作用过程。
2013, 33(4): 438-443.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0438-06
摘要:
对DH36钢在温度从293~800 K、应变率为0.001和0.1 s-1的拉伸塑性流动特性进行实验研究，通过端口形貌图对变形前后的试样进行了微观分析，结果表明：(1)在实验温度范围内，0.001和0.1 s-1的应变率下，第三型应变时效现象出现，随应变率的增加，时效发生的温度区域移向更高温度；(2)第三型应变时效的发生与合金原子在晶界和晶粒中大量的第二相析出强化有关联；(3)建立包含第三型应变时效现象的统一本构模型，通过比较该模型能够较好的预测DH36的塑性拉伸流动应力。
对DH36钢在温度从293~800 K、应变率为0.001和0.1 s-1的拉伸塑性流动特性进行实验研究，通过端口形貌图对变形前后的试样进行了微观分析，结果表明：(1)在实验温度范围内，0.001和0.1 s-1的应变率下，第三型应变时效现象出现，随应变率的增加，时效发生的温度区域移向更高温度；(2)第三型应变时效的发生与合金原子在晶界和晶粒中大量的第二相析出强化有关联；(3)建立包含第三型应变时效现象的统一本构模型，通过比较该模型能够较好的预测DH36的塑性拉伸流动应力。
2013, 33(4): 444-448.
doi: 10.11883/1001-1455(2013)04-0444-05
摘要:
设计了某中心点火管，完成了该点火管的点传火实验，针对该点火管长径比大、装填密度高的特点，建立了点火管内气固两相流动和燃烧过程的一维两相流模型，并进行了数值模拟。计算结果与实验结果良好符合，说明计算模型能够准确描述点火管内的实际物理化学过程，计算程序参数取值合理，该计算程序可为此类点火管各种结构尺寸及装填条件下的点传火性能分析及优化计算提供充分的理论依据和方法。并且，根据计算结果初步分析了该结构及装填条件下点火管的点传火性能，为下阶段工程优化设计提供参考
设计了某中心点火管，完成了该点火管的点传火实验，针对该点火管长径比大、装填密度高的特点，建立了点火管内气固两相流动和燃烧过程的一维两相流模型，并进行了数值模拟。计算结果与实验结果良好符合，说明计算模型能够准确描述点火管内的实际物理化学过程，计算程序参数取值合理，该计算程序可为此类点火管各种结构尺寸及装填条件下的点传火性能分析及优化计算提供充分的理论依据和方法。并且，根据计算结果初步分析了该结构及装填条件下点火管的点传火性能，为下阶段工程优化设计提供参考
